Содержание
- 2. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Основы работы и расчета на устойчивость центрально
- 3. В первом случае разница между виртуальными работами возвращает систему в первоначальное состояние. Во втором случае приращения
- 4. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Эта формула справедлива при постоянном модуле упругости
- 5. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности При λ меньше предельных стержни теряют устойчивость
- 6. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Продолжая цепочку выкладок, напишем Зависимость критических напряжений
- 7. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности В соответствии с первым предельным состоянием устойчивость
- 8. Влияние случайных эксцентриситетов на коэффициент устойчивости в зависимости от гибкости стержня Зависимость коэффициента устойчивости от условной
- 9. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Основы работы и расчета на прочность стержней,
- 11. Развитие пластического шарнира при действии на стержень осевой силы и изгибающего момента: а — эпюра напряжений
- 12. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Основы работы и расчета на устойчивость внецентренно
- 13. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности 1. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатого стержня в
- 14. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Эпюра напряжений на рис. 1, а представлена
- 15. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Критическая сила зависит также от формы поперечного
- 16. 1. Графики коэффициента устойчивости при внецентренном сжатии стержней 2. Расчетная схема сжато-изогнутого стержня 3. Условие критического
- 17. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Рассмотренный случай можно условно привести к случаю
- 18. где с = Ncr,M /Ncr = ϕу,M/ϕу; ϕу , Ncr — соответственно коэффициент устойчивости и критическая
- 19. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Работа элементов конструкций на кручение. Классическими элементами,
- 20. По исследованиям Э.Треффца наибольшее напряжение в закруглениях можно определить по формуле где τ0 — номинальное напряжение.
- 21. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Таким образом, общее выражение для определения нормальных
- 22. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Общая устойчивость плоской формы изгиба стержней Ранее
- 23. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности В теоретическом плане задача общей устойчивости балок
- 24. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Параметр ϕb называется коэффициентом устойчивости балки. Его
- 25. Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности Расчет элементов стальных конструкций на прочность с
- 26. При разрушении стальных образцов принято различать вязкое (пластическое) разрушение с матовой, волокнистой поверхностью излома, хрупкое разрушение
- 27. где Ru , γu , γс — соответственно расчетное сопротивление стали по пределу прочности и соответствующие
- 28. Балки и балочные конструкции Балки являются основным и простейшим конструктивным элементом, работающим на изгиб. Их широко
- 29. Типы балок и их сечений Основным типом сечения металлических балок является двутавровое симметричное. Мерой эффективности (по
- 30. В зависимости от нагрузки и пролета применяют балки двутаврового и швеллерного сечения, покатные или составные: сварные,
- 31. Компоновка балочных конструкций При проектировании конструкции балочного перекрытия, рабочей площадки цеха, проезжей части моста или другой
- 32. В упрощенной балочной клетке (рис. а) нагрузка на перекрытие передается через настил на балки настила, располагаемые
- 33. Сопряжения балок Выбор типа балочной клетки связан и с вопросом о сопряжении балок между собой по
- 34. Размеры балочной клетки Основные размеры балочной клетки в плане и по высоте, т.е. полные размеры площадки,
- 35. Настилы балочных клеток Щитовой настил: Б — блок; Щ — щит В качестве несущего настила чаще
- 36. Конструкция щитового настила для тяжелых нагрузок состоит из системы продольных и поперечных ребер, образующих балочный ростверк
- 37. Балки и балочные конструкции Наиболее выгодное решение по расходу материала получается при минимальной толщине настила, так
- 38. А.Л.Телоян получил уравнение для определения отношения наибольшего пролета настила к его толщине (l/t) из условия заданного
- 39. Прокатные балки В качестве прокатных балок, работающих на изгиб, обычно применяются двутавры по ГОСТ 8239 —
- 40. Выбрав тип профиля балки по требуемому моменту сопротивления, из сортамента подбирают ближайший больший номер профиля балки.
- 41. В зоне чистого изгиба балки Прочность балок в опорном сечении при М = Мх= Му =
- 42. где — толщина сжатого пояса; h — расстояние (высота) между осями поясных листов (для сечений балок,
- 44. В неразрезных и защемленных балках упругопластическую работу материала часто можно доводить до состояния, близкого к образованию
- 45. Составные балки. Компоновка и подбор сечения Составные балки, как правило, выполняют сварными. Их сечение обычно состоит
- 46. Высота балок
- 47. Коэффициент к зависит от конструктивного оформления балки — конструктивных коэффициентов поясов и стенки. Для балок с
- 49. Толщина стенки После высоты балки толщина стенки является вторым основным параметром сечения, так как она сильно
- 50. Горизонтальные листы поясов В сварных балках пояса обычно принимают из одиночных листов универсальной стали. Изготовлять пояса
- 51. Изменение сечения балки по длине а — изменением высоты балки; б — ширины поясов; в —
- 52. Возможен и другой подход. Задают ширину поясного листа b1, уменьшенного сечения и определяют изгибающий момент, который
- 53. Поэтому в дополнение к раздельным проверкам σ и τ необходима проверка совместного действия нормальных и касательных
- 54. При опирании на верхний пояс балки конструкции, передающей неподвижную сосредоточенную нагрузку, необходима дополнительная проверка стенки балки
- 55. Проверка и обеспечение общей устойчивости балок Общую устойчивость составных балок проверяют по формуле Здесь для двутавровых
- 56. Проверка и обеспечение местной устойчивости элементов балок Потеря местной устойчивости отдельных элементов конструкций под действием сжимающих
- 57. Устойчивость сжатого пояса Условие обеспечения устойчивости пояса для упругоработающих балок и бистальных, имеет вид Отсюда видно,
- 58. Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений Вблизи опоры балки стенка подвергается воздействию значительных касательных напряжений,
- 59. Потеря местной устойчивости стенки балки: а — действие касательных напряжений; б — траектории главных сжимающих (1)
- 60. Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений Расстояние между поперечными ребрами жесткости не должно превышать 2xhef
- 61. Ребра жесткости следует приваривать в стенке сплошными односторонними швами минимальной толщины, не доводя их на 40
- 62. Устойчивость стенки упруго работающих балок симметричного двутаврового сечения от действия нормальных напряжений Ближе к середине балки
- 63. Приравнивая критическое напряжение при минимальном коэффициенте защемления стенки поясами β = 0,8, расчетному сопротивлению, получим условную
- 64. где σcr и τcr — критические нормальные и касательные напряжения; σ и τ —действующие нормальные и
- 65. А. При частом расположении ребер жесткости стенка между ребрами жесткости может выпучиваться только по одной полуволне.
- 66. Схема балки, укрепленной основными поперечными и продольными ребрами жесткости: 1 — поперечные ребра; 2 — продольное
- 67. Схема балки, укрепленной основными поперечными ребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости (2), разделяющим отсек стенки на
- 68. Здесь среднее касательное напряжение , а параметр ε для балок из одинаковой стали для стенки и
- 69. В сварных балках сдвигающую силу Т, приходящуюся на 1 см длины балки, определяют через касательные напряжения:
- 70. Стыки прокатных балок: а — встык; 6 — встык с накладками; в — только накладками Стыки
- 71. Расположение их должно предусматривать членение балки на отдельные отправочные элементы, по возможности одинаковые (в разрезной балке
- 72. Стыки составных сварных балок Заводские стыки поясов и стенки составных сварных балок осуществляют соединением листов до
- 73. Стыки составных балок на высокопрочных болтах В последнее время монтажные стыки сварных балок во избежание сварки
- 74. Расчет стыка каждого элемента балки ведут раздельно, а изгибающий момент распределяют между поясами и стенкой пропорционально
- 75. Кроме изгибающего балку момента в стыке может действовать поперечная сила Q, которая условно полностью передается на
- 76. Опирания и сопряжения балок
- 78. Опирания и сопряжения балок В месте передачи касательных напряжений со стенки балки на опорное ребро закон
- 79. Выступающая вниз часть опорного ребра не должна превышать а
- 80. Отсюда определяют размеры плиты Расчетный изгибающий момент в среднем сечении плиты Момент сопротивления этого сечения плиты
- 81. Радиус поверхности тангенциальной опорной плиты определяют из условия местного смятия при свободном касании плоскости и цилиндрической
- 82. Можно избежать этих неудобств, приварив на заводе к торцу вспомогательной балки коротыш из уголка, и уже
- 83. КОЛОННЫ И СТЕРЖНИ, РАБОТАЮЩИЕ НА ЦЕНТРАЛЬНОЕ СЖАТИЕ Схемы стержней, работающих на центральное сжатие: а — колонна;
- 84. Сплошные колонны Обычно сечение сплошной колонны проектируют в виде широкополочного двутавра, прокатного или сварного, наиболее удобного
- 85. Следовательно, для получения равноустойчивого сечения необходимо, чтобы 0,43h = 0,24b или b = 2h, что приводит
- 86. Преимуществами колонн замкнутого сечения являются равноустойчивость, компактность и хороший внешний вид. К недостаткам относятся недоступность внутренней
- 87. Рационально применять достаточно тонкие трубы (толщина стенки 1/50 – 1/150 диаметра трубы), но по условиям эксплуатации
- 88. Швеллеры в сварных колоннах выгоднее ставить полками внутрь (см. рис. а), так как в этом в
- 90. Влияние решеток на устойчивость стержня сквозной колонны. Решетки, связывая ветви колонны, обеспечивают их совместную работу и
- 91. Коэффициент приведения длины составного стержня зависит от угла сдвига γ1, величина которого различна для разных систем
- 92. Сжатые колонны с бесраскосной решеткой представляют собой рамную систему, все элементы которой при общем прогибе колонны
- 93. Колонны с треугольной решеткой и дополнительными распорками. Для колонн с треугольной решеткой угол перекоса: Где lb
- 94. прогиб при потере устойчивости Из формулы видно, что поперечная сила зависит от прогиба стержня fcr, площади
- 95. Расчетную схему одноярусной колонны определяют с учетом способа закрепления ее в фундаменте, а также способа прикрепления
- 96. Выбор типа сечения колонны При выборе типа сечения колонны необходимо стремиться получить наиболее экономичное решение, учитывая
- 97. Подбор сечения и конструктивное оформление стержня колонны Сплошностенчатые колонны. Задавшись типом сечения колонны, определяем требуемую площадь
- 98. При значениях для всех типов кривой устойчивости допускается принимать ϕ=1. Зависимость радиуса инерции от типа сечения
- 99. Если принятая гибкость чрезмерно мала, то получается слишком малая площадь при сильно развитом сечении; тогда следует
- 100. определяемый при Ir – момент инерции сечения продольного ребра. Поперечные и продольные ребра жесткости в стержне
- 101. Для укрепления контура сечения и стенки колонны при ставят поперечные ребра жесткости на расстоянии (2,5...3,0), но
- 102. Задавшись гибкостью λ и определив по ней коэффициент ср, по формуле (8.30) получаем требуемые площадь и
- 103. Определив гибкость , находим соответствующий ей радиус инерции и расстояние между ветвями, которое связано с радиусом
- 104. Расстояние между планками определяется принятой гибкостью ветви и радиусом инерции ветви Расчет планок состоит в проверке
- 105. При расчетном сечении по металлу шва Здесь: ; ; ; поперечная сила и изгибающий момент в
- 106. Траверса воспринимает нагрузку от стержня колонны и передает ее на опорную плиту. Чтобы повысить равномерность передачи
- 107. Расчет и конструктивное оформление баз с траверсой и баз с консольными ребрами Площадь смятия под опорной
- 108. Плита работает, как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление от ветвей траверсы и ребер. Опыты показали,
- 109. Расчет и конструктивное оформление базы с фрезерованным торцом стержня колонны При фрезерованном торце стержня колонны плиту
- 110. Оголовки колонн и сопряжение балок с колоннами
- 111. Сопряжение балок с колоннами может быть свободное (шарнирное) и жесткое. Свободное сопряжение передает только вертикальные нагрузки.
- 112. Толщину ребра оголовка определяют из условия сопротивления на смятие под полным опорным давлением , lp -
- 113. Фермы Фермой называется система стержней (обычно прямолинейных), соединенных между собой в узлах и образующих геометрически неизменяемую
- 114. Построим в балке траектории главных напряжений . Раскосы, направленные по линии главных растягивающих напряжений, работают на
- 118. Рамные фермы экономичны по расходу стали и имеют меньшие габаритные размеры, однако более сложны в монтаже.
- 119. Фермы треугольного очертания (см. рис. д—и) рациональны для консольных систем, а также для балочных систем при
- 120. Определение высоты трапецеидальных ферм и ферм с параллельными поясами. Если нет конструктивных ограничений, высота ферм может
- 121. назначить высоту на опоре. Высота опорной стойки стропильных ферм зависит от высоты фермы в пролете и
- 122. Размеры панели должны соответствовать расстояниям между элементами, передающими нагрузку на ферму, и отвечать оптимальному углу наклона
- 123. Провисание ферм предотвращается устройством строительного подъема, т.е. изготовлением ферм с обратным выгибом, который под действием нагрузки
- 124. так как при равном числе панелей в ферме общая длина раскосной решетки больше и в ней
- 125. Обеспечение устойчивости ферм
- 126. Типы сечений стержней ферм По расходу стали для сжатых стержней ферм наиболее эффективным является тонкостенное трубчатое
- 127. Применение труб в фермах дает экономию стали до 20 —25%. Большим преимуществом труб является хорошая обтекаемость.
- 128. Стержни тяжелых стальных ферм отличаются от легких более мощными и развитыми сечениями, составленными из нескольких элементов,
- 129. Стержни тяжелых ферм (как раскосы и стойки, так и пояса) имеют разные сечения, но для удобства
- 130. где gф — собственная масса фермы и связей, кН/м2, горизонтальной проекции кровли; gкр — масса кровли,
- 131. Определение расчетной длины стержней Поэтому в качестве степени защемления сжатого стержня в узлах может быть принято
- 132. Предельные гибкости стержней Значение предельной гибкости установленное в нормах, зависит от назначения стержня и степени его
- 133. Для подбора сечения необходимо наметить тип сечения, задаться гибкостью стержня, определить по прил. 8 коэффициент ϕ
- 134. Подбор сечения растянутых элементов Стали с нормативным пределом текучести Ryn Требуемая площадь нетто растянутого элемента определяется
- 135. Конструкции легких ферм Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют прокладками. Расстояние между прокладками должно быть
- 137. Укрупнительный стык стропильной фермы из парных уголков а - на сварке; в –болтах, 1 – линия
- 139. Фермы с поясами из широкополочных тавров с параллельными гранями полок Узлы ферм с поясами из тавров:
- 140. Фермы из труб Узлы трубчатых ферм: а — с непосредственным примыканием; б — со сплющиванием концов
- 141. Стыковые соединения труб: а — прямой с подкладным кольцом; б — то же, косой; в —
- 142. Фермы из гнутых профилей
- 143. Узел с расцентровкой осей стержней: а — схема узла; б — распределение моментов в поясе
- 144. Узлы ферм из открытых гнутых профилей: а и б — промежуточный поясной; в — опорный
- 146. Скачать презентацию
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Основы работы и
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Основы работы и
Исчерпание несушей способности длинных гибких стержней, работающих на осевое сжатие, происходит от потери устойчивости.
Работа центрально сжатого стержня:
а — расчетная схема; б — зависимость между нагрузкой и прогибом стержня
При фиксированном N = const, давая стержню возможное перемещение, можно подсчитать приращение работ внешних δАе и внутренних δАi сил. Если δAi > δAe то состояние стержня будет устойчивым, при δAi <δAe — неустойчивым, при δAi = δAe — критическим.
В первом случае разница между виртуальными работами возвращает систему в
В первом случае разница между виртуальными работами возвращает систему в
Во втором случае приращения работы внутренних сил δAi недостаточно, чтобы вернуть систему в первоначальное состояние, стержень теряет устойчивость.
Третий случай является пограничным, критическим.
При изучении проблемы устойчивости стержней приращения работ на возможных перемещениях можно заменить приращениями соответствующих моментов δМе и δМi вследствие их прямой пропорциональной зависимости.
Для идеально упругого и прямолинейного стержня при фиксированном N = const приращение момента внешних сил при возможном прогибе с амплитудой ν равно δМе = Nν. Приращение момента внутренних сил δМi = ρEI, где El — жесткость стержня; ρ = -у" — кривизна. Соответствующее критическое напряжение будет иметь вид:
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Эта формула справедлива
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Эта формула справедлива
Напряженно-деформированное
состояние центрально сжатого стержня в момент потери устойчивости:
а — эпюра напряжений;
б — поперечное сечение стержня
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
При λ
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
При λ
Тогда δМI = ρTJ, где Т представляет собой приведенный модуль деформации, определяемый из равенства TJ=EJ1+E T J2. Откуда Введение понятия приведенного модуля Т эквивалентно замене стержня из разнородного материала (участок А1 подчиняется упругому закону, участок А2 — пластическому) стержнем из однородного материала с уменьшенным модулем упругости.
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Продолжая цепочку выкладок,
Работа элементов металлических конструкций
и основы расчета их надежности
Продолжая цепочку выкладок,
Зависимость критических напряжений и приведенного модуля деформаций от гибкости стержня:
1 — кривая Эйлера; 2 — кривая критических напряжений для сталей типа СтЗ; 3 — график модуля Т
До сих пор рассматривался идеально прямой стержень с нагрузкой, приложенной строго по оси. В реальных конструкциях таких условий практически не существует. Ось стержня всегда имеет некоторые искривления, конструктивное оформление концов сжатых стержней не может обеспечить идеальную центровку сжимающей силы, что приводит к заметному снижению критических напряжений. Учет влияния указанных факторов осуществляется введением в расчет некоторого эквивалентного эксцентриситета сжимающей силы eef. Этот эксцентриситет зависит от многих случайных факторов: технологии изготовления, транспортировки, монтажа, конструктивного решения стержня и его узлов и т.д.
Статистические исследования эксцентриситетов показывают их зависимость от гибкости стержня — они возрастают с ростом гибкости. Поэтому в практических расчетах используют критическое напряжение, вычисленное с учетом случайных эксцентриситетов σcr,е.
Зависимость случайных эксцентриситетов от гибкости
где
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
В соответствии с
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
В соответствии с
называемое коэффициентом устойчивости , получим формулу для проверки устойчивости центрально сжатых стержней
Коэффициент ϕ имеет двойственную природу:
где ϕ1= σcr / Ry<1— детерминированный коэффициент, учитывающий собственно явление продольного изгиба; ϕ2 = σcr,е / σcr < 1 — статистический коэффициент, учитывающий влияние случайных факторов, вызывающих дополнительный поперечный изгиб.
Влияние случайных эксцентриситетов на коэффициент устойчивости в зависимости от гибкости стержня
Влияние случайных эксцентриситетов на коэффициент устойчивости в зависимости от гибкости стержня
Зависимость коэффициента устойчивости от условной гибкости
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Основы работы
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Основы работы
При одновременном действии на стержень осевой силы N изгибающего момента М несущая способность его определяется размерами поперечного сечения и предельной прочностью материала.
Для случая сжимающей осевой силы это справедливо при обеспечении общей устойчивости стержня и местной устойчивости его элементов.
В упругой стадии работы материала напряжения в поперечном сечении стержня могут быть представлены в виде суммы напряжений от центрального сжатия σN = N/A и от изгиба σм = My / Wx. При достижении текучести в наиболее сжатой части сечения напряжения будут ограничиваться пределом текучести, а с противоположной стороны будут возрастать напряжения растяжения.
Развитие пластического шарнира при действии на стержень осевой силы и изгибающего
Развитие пластического шарнира при действии на стержень осевой силы и изгибающего
а — эпюра напряжений при упругой работе материала;
б — то же, в упругопластической стадии;
в — распределение напряжений и усилий в поперечном сечении стержня при образовании пластического шарнира
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Основы работы и
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Основы работы и
Потеря несущей способности длинных гибких стержней при одновременном действии сжимающей силы и изгибающего момента происходит от потери устойчивости. При этом соответствующие состояния равновесия могут быть определены так же, как для центрального сжатия, с помощью энергетического баланса при вариации формы изогнутой оси стержня, а именно, δАi>δАе — устойчивое состояние, δАi<δАе — неустойчивое состояние, δАi=δАе — критическое состояние.
Механическое поведение стержня можно проследить на графике N—f. В отличие от центрального сжатия здесь прогиб появляется с самого начала приложения нагрузки и возрастает с ее ростом, вначале линейно в соответствии с линейным поведением материала, а затем график начинает отклоняться от прямой по мере развития в стержне пластических деформаций и заметного проявления геометрической нелинейности в работе стержня (участок а—т).
Работа внецентренно сжатого стержня:
а — расчетная схема; б — зависимость между нагрузкой и прогибом стержня
Наибольшая несущая способность стержня (точка т на графике) соответствует критическому состоянию Nmax = Ncr,e. Левее точки т — устойчивое состояние, правее — неустойчивое.
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
1. Напряженно-деформированное
состояние внецентренно
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
1. Напряженно-деформированное
состояние внецентренно
а — эпюры напряжений; б — поперечное сечение стержня
2. Определение физических и геометрических характеристик равновесного состояния внецентренно сжатого стержня:
а — определение нейтральной оси стержня при изгибе;
б — графики модулей деформаций
3. Условие критического состояния внецентренно сжатого стержня
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Эпюра напряжений
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Эпюра напряжений
Es и Еt — секущий и касательный модули деформаций:
Еs = σ/ε ; Еt = dσ/dε.
Схему решения задачи нахождения критической силы Ncr,e можно представить следующим образом. При фиксированном N = const, задавая различные значения прогибов стержня, можно вычислить соответствующие значения момента внутренних сил Mi = Int(σи ydA) (рис.3). График Ме = N(e +f) является линейной функцией f. Критическое состояние соответствует точке касания т двух графиков. Действительно, в этой точке выполняется условие равновесия Ми= Ме и условие критического состояния δMi= δМе.
Трудность заключается в том, чтобы получить ситуацию, изображенную на рис.3: при заданном N = const прямая Мe должна касаться кривой Мi. Тогда значение N будет критическим Ncr,e. При произвольном задании N эти графики могут расходиться либо пересекаться. Однако последовательные целенаправленные повторы такой графоаналитической процедуры при различных N могут привести к желаемому результату.
На практике при использовании современной вычислительной техники задаче о нахождении критической силы сводится к решению системы уравнений, получаемых из вариационного условия критического состояния и условий равновесие стержня.
Критическая сила зависит от эксцентриситета е. При его увеличении критическая сила уменьшается. На практике удобнее пользоваться безразмерным относительным эксцентриситетом т = е/ρ, где ρ = W/А — ядровое расстояние со стороны наиболее сжатой фибры стержня.
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Критическая сила
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Критическая сила
где ϕe = σcr,e /Ry — коэффициент устойчивости при внецентренном сжатии, зависящий от условной гибкости и приведенного эксцентриситета mef.
В сжато-изогнутом стержне (рис. 2) внешние силы, вызывающие сжатие N и поперечный изгиб q, не зависят друг от друга. Поэтому для любой продольной силы N можно подобрать такую поперечную силу q, при которой стержень будет находиться в критическом состоянии.
Аналогично предыдущему строятся графики Mi и Me=N f (рис.3). Проводится касательная к кривой Mi параллельная прямой Ме. В точке касания т выполняется условие критического состояния δMi = δМе. Ордината точки т дает значение критического момента Мсr, который можно представить в виде суммы момента от продольной силы M= Nfcr и от поперечной силы q. Отсюда, зная Мсr можно определить Mq = Mcr – N fcr a следовательно, значение q, при котором стержень будет находиться в критическом состоянии.
1. Графики коэффициента устойчивости при внецентренном сжатии стержней
2. Расчетная схема сжато-изогнутого
1. Графики коэффициента устойчивости при внецентренном сжатии стержней
2. Расчетная схема сжато-изогнутого
3. Условие критического состояния сжато-изогнутого стержня
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Рассмотренный случай можно
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Рассмотренный случай можно
На рис.1 сплошными линиями показаны графики для сжато-изогнутых стержней при различных значениях параметра и, штриховыми — графики для внецентренно сжатых стержней с эквивалентным приведенным эксцентриситетом mef.
При обеспечении устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изогнутых) стержней целесообразно с точки зрения экономии металла развивать сечение в направлении эксцентриситета так, как показано на рис. 2. При этом возрастает опасность потери устойчивости стержня в перпендикулярном направлении — относительно оси у. Относительно этой оси сжимающая сила N не имеет эксцентриситета, стержень в данном направлении работает как центрально сжатый. Однако при подсчете вариаций моментов δMi и δМе необходимо учитывать влияние момента в перпендикулярной плоскости, а также возможность потери устойчивости по изгибно-крутильной форме (по В.З.Власову). К тому же не будет действовать классический механизм разгрузки на выпуклой стороне стержня при потере устойчивости по Ф.К.Ясинскому.
Все это значительно снижает критическую силу, а следовательно, и коэффициент устойчивости относительно оси у по сравнению со случаем чисто центрального приложения нагрузки (в точке 0). В связи с этим в формулу проверки устойчивости относительно оси у вводится понижающий коэффициент с:
где с = Ncr,M /Ncr = ϕу,M/ϕу; ϕу , Ncr —
где с = Ncr,M /Ncr = ϕу,M/ϕу; ϕу , Ncr —
1. Графики коэффициента устойчивости для сжато-изогнутых (сплошные линии) и внецентренно сжатых (штриховые линии) стержней
Наиболее рациональное положение двутаврового сечения при внецентренном сжатии стержней
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Работа элементов конструкций
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Работа элементов конструкций
Классическими элементами, наилучшим образом сопротивляющимися кручению, являются стержни сплошного круглого либо трубчатого сечения (рис.1, а—в).
1. Распределение напряжений при кручении стержней:
а — сплошного сечения;
б, в — трубчатого сечения;
г — открытого(двутаврового) сечения;
д — концентрация напряжений во входящих углах профилей
В поперечных сечениях таких стержней при закручивании возникают только касательные напряжения τ, уравновешивающие внешний крутящий момент Mt:
где Wt, Jt — момент сопротивления и момент инерции при кручении; r — радиус сечения круглого стержня, либо осредненный радиус стенки трубы.
2. Свободное
{а) и стесненное {б) кручение балки
3.
По исследованиям Э.Треффца наибольшее напряжение в закруглениях можно определить по формуле
где
По исследованиям Э.Треффца наибольшее напряжение в закруглениях можно определить по формуле где
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Таким образом,
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Таким образом,
Расчетная схема балки, испытывающей сжатие, косой изгиб и стесненное кручение
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Общая устойчивость плоской
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Общая устойчивость плоской
Ранее рассмотрена устойчивость стержня, испытывающего одновременное действие сжимающих и изгибающих сил. Предполагалось, что главенствующую роль в работе стержня играеп продольная сила, а поперечный изгиб только усугубляет его работу.
Проблема устойчивости не исчезнет, если главную роль будут играть поперечные силы. В частности, при отсутствии продольных сил остается опасность потери общей устойчивости изгибаемых стержней (балок).
Известно, что при изгибе в балке образуются две зоны: сжатая и растянутая. При определенной величине нагрузки (критической) сжатая часть балки может потерять устойчивость. Выпучивание произойдет перпендикулярно плоскости изгиба. Это вызовет горизонтальный прогиб всей балки и стесненное кручение (рис.).
Потеря устойчивости двутавровой балки при изгибе
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
В теоретическом
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
В теоретическом
Вариацию работы внутренних сил можно представить в виде суммы работ горизонтального изгиба δАт и стесненного кручения δАe.
Критической силе соответствуют критический момент Mcr = k1 Pcr l и критическое напряжение σcr = Mcr/Wx. Здесь k1 — коэффициент, зависящий от расчетной схемы балки и вида нагрузки. Введя обозначение получим формулу для проверки общей устойчивости балки
В общем случае параметр с зависит от условий закрепления балки на опорах, вида нагрузки (сосредоточенная или распределенная) и места ее расположения по высоте сечения.
Вследствие закручивания балки у вертикальной силы возникает дополнительный эксцентриситет е относительно центра изгиба.
- жесткость балки при стесненном кручении
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Параметр ϕb называется
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Параметр ϕb называется
Для стали соотношение между модулями упругости G/Е= 1/[2(1 + v)]. Для прокатных двутавровых профилей Jω ~ Jyh2/4. С учетом этих значений последнее выражение будет иметь вид
При значении ϕb >0,85 потеря устойчивости балок будет происходить при развитии в них пластических деформаций. В этом случае нормы проектирования рекомендуют линейную зависимость ϕb = 0,68 + 0,21ϕ1 где ϕ1 вычисляется по формуле (1).
(1)
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Расчет элементов стальных
Работа элементов металлических конструкций и основы расчета их надежности
Расчет элементов стальных
Существенный резерв надежности стальных конструкций обеспечивается пластическими свойствами материала. В случае одноосного растяжения при комнатной температуре образцы строительной стали могут удлиняться на 14—27% без нарушения сплошности.
Однако в реальных конструкциях сталь может разрушаться хрупко, без заметных пластических деформаций. Такой вид разрушения является чрезвычайно опасным в силу внезапности и приводит в большинстве случаев к авариям конструкций. Поэтому расчет элементов с учетом хрупкого разрушения производится по первому предельному состоянию, несмотря на то что потеря несущей способности в этом случае может произойти при нагрузках нормальной эксплуатации.
Для элементов из строительной стали основными факторами, способствующими хрупкому разрушению, являются пониженная температура эксплуатации, вид напряженного состояния, концентрация напряжений, ударный характер приложения нагрузки, наличие остаточных сварочных напряжений, дефекты структуры стали, появившиеся при ее производстве, сварке, термообработке и некоторые другие.
Доминирующим фактором является пониженная температура эксплуатации. В связи с этим сопротивление стальных конструкций хрупкому разрушению отождествляется с их хладостойкостью.
При разрушении стальных образцов принято различать вязкое (пластическое) разрушение с
При разрушении стальных образцов принято различать вязкое (пластическое) разрушение с
Температура, при которой происходит переход от вязкого разрушения к квазихрупкому, называется первой критической температурой t1. Вторая критическая температура t2 соответствует переходу от квазихрупкого разрушения к хрупкому.
Нормами предписывается проверять прочность стальных элементов на хладостойкость при отрицательной расчетной температуре t, определяемой СНиП 2.01.01-82 по строительной климатологии и геофизике как средняя минимальная температура наиболее холодной пятидневки в году.
Проверку следует делать для центрально растянутых элементов, а также для зон растяжения изгибаемых, внецентренно растянутых и внецентренно сжатых стержней при напряжении в них , вычисленном по расчетным нагрузкам без учета динамического коэффициента и превышающем 40 % расчетного сопротивления по пределу текучести, т.е. при σmах > 0,4Ry Проверочная формула имеет вид
где Ru , γu , γс — соответственно расчетное сопротивление стали
где Ru , γu , γс — соответственно расчетное сопротивление стали
коэффициент α принимается равным :
0,2 для сталей С345, С375 при толщине проката t ≤20 мм;
0,25 — для сталей С245 —С285 при t≤20 мм и С345, С375 при t>20 мм;
0,3 — для сталей С245 —С285 при t>20 мм.
Как видно из последней формулы, чем тоньше прокат и выше качество материала, что свойственно низколегированным сталям повышенной и высокой прочности, тем выше их хладостойкость.
Балки и балочные конструкции
Балки являются основным и простейшим конструктивным элементом,
Балки и балочные конструкции
Балки являются основным и простейшим конструктивным элементом,
Рационально применять сплошностенчатые балки в конструкциях небольших пролетов — до 15 —20 м. При увеличении нагрузки область рациональных пролетов возрастает, известны примеры применения сплошных подкрановых балок пролетом 36 м и более. Такие балки часто бывают двустенчатыми, т.е. имеют коробчатое сечение. В автодорожных и городских мостах пролеты сплошных балок достигают 200 м и более.
Типы балок и их сечений
Основным типом сечения металлических балок
Типы балок и их сечений
Основным типом сечения металлических балок
Сечения балок:
а — прокатных; б — тонкостенных гнутых; в — составных сварных; г — сварных с усилением на высокопрочных болтах
В зависимости от нагрузки и пролета применяют балки двутаврового и швеллерного
В зависимости от нагрузки и пролета применяют балки двутаврового и швеллерного
Применяются в строительстве и тонкостенные балки, балки из гнутых профилей, прессованные и составные из алюминиевых сплавов, бистальные балки, т.е. балки, сваренные из двух марок стали, а также балки предварительно напряженные.
Чаще применяются балки однопролетные разрезные: они наиболее просты в изготовлении и удобны для монтажа. Однако по затрате металла они менее выгодны, чем неразрезные и консольные. Неразрезные балки благодаря наличию опорного момента, уменьшающего основные моменты в пролетах, более экономичны по затрате материала. Их большая чувствительность к изменениям температуры и осадкам опор, а также необходимость делать крайние пролеты меньше средних для сохранения постоянства сечения делают конструкции таких балок индивидуальными, немассовыми, а применение их — сравнительно редким.
Компоновка балочных конструкций
При проектировании конструкции балочного перекрытия, рабочей площадки
Компоновка балочных конструкций
При проектировании конструкции балочного перекрытия, рабочей площадки
Балочные клетки подразделяют на три основных типа: упрощенный, нормальный и усложненный.
Типы балочных клеток
а — упрощенный; б — нормальный; в — усложненный;
1— балки настила; 2 — вспомогательные балки; 3 — главные балки
В упрощенной балочной клетке (рис. а) нагрузка на перекрытие передается
В упрощенной балочной клетке (рис. а) нагрузка на перекрытие передается
В усложненной балочной клетке (см. рис. в) вводятся еще дополнительные вспомогательные балки, располагаемые под балками настила и опирающиеся на главные балки. В балочной клетке этого типа нагрузка передается на опоры наиболее длинным путем. Для уменьшения трудоемкости изготовления балочной клетки балки настила и вспомогательные балки обычно принимаются прокатными.
Сопряжения балок
Выбор типа балочной клетки связан и с вопросом
Сопряжения балок
Выбор типа балочной клетки связан и с вопросом
При поэтажном сопряжении (рис. а) балки, непосредственно поддерживающие настил, укладываются на главные или вспомогательные. Это наиболее простой и удобный в монтажном отношении способ сопряжения балок, но он требует наибольшей строительной высоты. При сопряжении в одном уровне (рис. б) верхние полки балок настила и главных балок располагаются в одном уровне, а на них опирается настил. Этот способ позволяет увеличить высоту главной балки при заданной строительной высоте перекрытия, но существенно усложняет конструкцию опирания балок.
Пониженное сопряжение (рис. в) применяется в балочных клетках усложненного типа. В нем вспомогательные балки примыкают к главной ниже уровня верхнего пояса главной, на них поэтажно укладывают балки настила, а на них и на главные балки укладывают настил. Этот тип сопряжения, так же как и сопряжение в одном уровне, позволяет иметь наибольшую высоту главной балки при заданной строительной высоте перекрытия.
Размеры балочной клетки
Основные размеры балочной клетки в плане и по высоте,
Размеры балочной клетки
Основные размеры балочной клетки в плане и по высоте,
Главные балки обычно опирают на колонны и располагают вдоль больших расстояний между ними.
Расстояние между балками настила а определяется несущей способностью настила и обычно составляет 0,6—1,6 м при стальном и 2 — 3,5 м при железобетонном настиле. Расстояние между вспомогательными балками обычно назначается в пределах 2 —5 м, оно должно быть кратно пролету главной балки и меньше ширины площадки. При выборе этого расстояния надо стремиться получить минимальное число вспомогательных балок, они должны быть прокатными. Установив пролет главных балок и расстояние между балками настила, выбирают тип и компонуют балочную клетку таким образом, чтобы общее число балок было наименьшим, балки под настилом и вспомогательные балки были прокатными, а сопряжения между балками были простыми и удовлетворяли имеющейся строительной высоте перекрытия. При этом следует принимать наиболее простой тип балочной клетки с наиболее коротким путем передачи усилий от нагрузки на опоры.
Таким образом, выбор рационального типа балочной клетки и типа сопряжении балок в ней зависит от многих факторов и целесообразность выбора для данных конкретных условий может быть установлена только сравнением возможных вариантов конструктивного решения.
Настилы балочных клеток
Щитовой настил:
Б — блок; Щ — щит
В качестве
Настилы балочных клеток
Щитовой настил:
Б — блок; Щ — щит
В качестве
Конструкция щитового настила для тяжелых нагрузок состоит из системы продольных
Конструкция щитового настила для тяжелых нагрузок состоит из системы продольных
Сам листовой настил, опираясь на ребра, работает как пластина, опертая на четыре стороны и закрепленная по контуру.
Полезная нагрузка настила перекрытий задается равномерно распределенной, интенсивностью до 40 кН/м2, а предельный относительный прогиб принимают не более 1/150.
Простейшая конструкция несущего настила состоит из стального листа, уложенного на балки и приваренного к ним (рис. а). Расстояние между балками, поддерживающими настил, определяется его несущей способностью или жесткостью.
Балки и балочные конструкции
Наиболее выгодное решение по расходу материала получается
Балки и балочные конструкции
Наиболее выгодное решение по расходу материала получается
Поэтому для настилов рекомендуется использовать листы толщиной 6 — 8 мм при нагрузке; 8—10 мм при ; 10—12 мм при; 12—14 мм при. Приварка настила к балкам делает невозможным сближение опор настила при его прогибе под нагрузкой, что вызывает в нем растягивающие цепные усилия H, уменьшающие изгибающий момент и тем самым улучшающие работу настила в пролете (рис.б).
Опирание настила на параллельные балки позволяет считать, что он изгибается по цилиндрической поверхности. Для расчета такого настила мысленно вырежем из него полоску единичной ширины, закрепленную по концам неподвижными шарнирами (см. рис. б) и тогда ее прогиб под нагрузкой
где— балочный прогиб в середине полоски от нормативной поперечной нагрузки qn; E1— цилиндрическая изгибная жесткость полоски, когда поперечные деформации невозможны ; γ — коэффициент Пуассона (для стали γ = 0,3); , H— сила растяжения полоски (распор);
P— Эйлерова сила; х — расстояние от левой опоры до места определения прогиба; l — пролет настила.
А.Л.Телоян получил уравнение для определения отношения наибольшего пролета настила к
А.Л.Телоян получил уравнение для определения отношения наибольшего пролета настила к
откуда приближенно
- отношение пролета настила к его предельному прогибу
Цепное усилие H, на действие которого надо проверить поддерживающую настил конструкцию и сварные швы, прикрепляющие настил к балкам, можно определить по приближенной формуле
- коэффициент надежности для действующей на настил временной нагрузки.
Прокатные балки
В качестве прокатных балок, работающих на изгиб, обычно применяются
Прокатные балки
В качестве прокатных балок, работающих на изгиб, обычно применяются
Прокатные балки из условий проката получаются достаточно «толстостенными», что обеспечивает лучшую устойчивость их поясов и стенки, так как их критические напряжения потери местной устойчивости получаются всегда больше предела текучести материала. Толстостенность балок позволяет также получать некоторый эффект за счет использования упругопластической работы их материала.
Подбор сечения и поверка несущей способности прокатных балок.
Проверка прочности прокатных балок, работающих упруго и изгибаемых в одной из главных плоскостей (см. рис. 2.5), производится по изгибающему моменту по формуле
где Ry — расчетное сопротивление стали при изгибе; γс — коэффициент условий работы конструкции.
Выбрав тип профиля балки по требуемому моменту сопротивления, из сортамента
Выбрав тип профиля балки по требуемому моменту сопротивления, из сортамента
где Qmax — наибольшая поперечная сила вблизи от опоры; S — статический момент
(сдвигаемой) части сечения; I — момент инерции всего сечения; tw— толщина стенки балки.
Для прокатных разрезных балок сплошного сечения из стали с нормативным сопротивлением до 530 МПа, несущих статическую нагрузку и обеспеченных от потери общей устойчивости при ограниченной величине касательных напряжений в сечении с наиболее неблагоприятным сочетанием М и Q, следует использовать упругопластическую работу материала и проверять их прочность по следующим формулам:
- при изгибе в одной из главных плоскостей и при
- при изгибе в двух главных плоскостях и при
Мх и Му — значения изгибающих моментов относительно главных осей х и у;
при при
В зоне чистого изгиба балки
Прочность балок в опорном
В зоне чистого изгиба балки
Прочность балок в опорном
При учете упругопластической работы балки при изгибе в одной из главных плоскостей подбор сечений можно производить по требуемому моменту сопротивления нетто по формуле
где cx=1,1.
Общую устойчивость (устойчивость плоской формы изгиба) балок можно не проверять при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный, а также при отношении расчетной длины участка балки между связями, препятствующими поперечным смещениям сжатого пояса балки, к его ширине , не превышающем при
t и h толщина и высота стенки; Q — наибольшая поперечная сила (на опоре); сх и су принимаются по прил. 6 СНиП II-23-81*; Rs — расчетное сопротивление по сдвигу; Wxn и Wyn — моменты сопротивления сечения нетто относительно главных осей; а = 0,7 для двутавровых сечений и а = 0 для других типов сечений балок.
где — толщина сжатого пояса; h — расстояние (высота) между осями
где — толщина сжатого пояса; h — расстояние (высота) между осями
(для сечений балок, работающих упруго, δ = 1).
При недостаточном закреплении сжатого пояса балки ее общую устойчивость проверяют по формуле
Где : Wcx — момент сопротивления для сжатого пояса
Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии при
, но не более 1 при , так как в этом случае критические напряжения потери устойчивости находятся в зоне упругопластической работы материала.
коэффициент ψ принимают в зависимости от способа закрепления балки, вида нагрузки и места ее приложения и параметра α, характеризующего сечение.
В неразрезных и защемленных балках упругопластическую работу материала часто можно доводить
В неразрезных и защемленных балках упругопластическую работу материала часто можно доводить
Рассмотрим неразрезные балки постоянного двутаврового сечения (прокатные и сварные), несущие статическую нагрузку, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20 %. В таких балках, обеспеченных от потери общей и местной устойчивости, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости и имеющих касательные напряжения, не превышающие 0,9Rs в месте наибольших изгибающих моментов, нормы разрешают определять расчетный изгибающий момент из условия перераспределения опорных и пролетных моментов.
Составные балки. Компоновка и подбор сечения
Составные балки, как правило, выполняют
Составные балки. Компоновка и подбор сечения
Составные балки, как правило, выполняют
Зависимость массы балки от высоты ее сечения: 1— балка; 2 — стенка; 3 — пояса
Высота балок
Высота балок
Коэффициент к зависит от конструктивного оформления балки — конструктивных коэффициентов поясов
Коэффициент к зависит от конструктивного оформления балки — конструктивных коэффициентов поясов
В.М.Вахуркин вывел зависимость оптимальной высоты балки от заданной гибкости стенки:
Толщина стенки
После высоты балки толщина стенки является вторым основным параметром
Толщина стенки
После высоты балки толщина стенки является вторым основным параметром
где Q — максимальная поперечная сила вблизи от опоры балки; S — статический момент полусечения балки относительно нейтральной оси; J— момент инерции сечения балки;
tw — толщина стенки; Rs — расчетное сопротивление материала стенки на срез. Чтобы обеспечить местную устойчивость стенки без дополнительного укрепления ее продольным ребром, необходимо иметь тогда
В балках высотой более 2 м это упрощение конструктивной формы экономически не оправдано, так как стенки получаются чрезмерно толстыми. В высоких балках толщина стенки берется меньшей и доходит до 1/200 — 1/250 высоты, что требует укрепления стенки продольными ребрами для обеспечения ее устойчивости.
Таким образом, задача назначения толщины стенки оказывается вариантной, влияющей на экономичность сечения балки и требующей очень внимательного к себе отношения.
Толщина стенки должна быть согласована с имеющимися толщинами проката листовой стали. Обычно минимальную толщину стенки принимают не менее 8 мм (очень редко 6 мм) и назначают при толщине до 12 мм кратной 1 мм, а более 12 мм — кратной 2 мм. Если принятая в формуле толщина стенки отличается от полученной по формулам или на 2 мм и более, следует в формулу подставить большую, определенную из условия среза и устойчивости толщину стенки и вновь вычислить hопт.
Горизонтальные листы поясов
В сварных балках пояса обычно принимают из одиночных листов
Горизонтальные листы поясов
В сварных балках пояса обычно принимают из одиночных листов
Подбор сечения балки
Подбор сечения состоит в определении размеров поясов и стенки балки на основе заданных технологическим заданием условий, экономичности, прочности, устойчивости, жесткости и технологичности изготовления.
Изменение сечения балки по длине
а — изменением высоты балки; б
Изменение сечения балки по длине
а — изменением высоты балки; б
в — толщины поясов;
г — обрывом поясных листов в клепаных балках; д — плавное изменение ширины поясов;
1 — линия реза
Сечение составной балки, подобранное по максимальному изгибающему моменту, можно уменьшить в местах снижения моментов (в разрезных балках — у опор). Однако каждое изменение сечения, дающее экономию материала, несколько увеличивает трудоемкость изготовления балки, и потому оно экономически целесообразно только для балок пролетов 10—12 м и более.
При равномерной нагрузке наивыгоднейшее по расходу стали место изменения сечения поясов однопролетной сварной балки можно определить по уравнению
Ry — расчетное сопротивление пояса на среднем участке балки; Ryt — то же, на крайнем участке балки.
По моменту определяют необходимый момент сопротивления сечения балки исходя из упругой работы материала и обычным способом подбирают новое сечение поясов. Ширина поясов при этом должна отвечать условиям:
Возможен и другой подход. Задают ширину поясного листа b1, уменьшенного
Возможен и другой подход. Задают ширину поясного листа b1, уменьшенного
Стык различных сечений пояса может быть прямым или косым. Прямой шов удобнее, но он будет равнопрочен основному металлу в растянутом поясе только при обязательном выводе концов шва на подкладки и полуавтоматической или ручной сварке с применением физических методов контроля. В этом случае изменение сечения пояса следует делать на расстоянии х= l /6 от опоры. Иногда, желая упростить стык растянутого пояса балки, делают его прямым с заваркой ручной или полуавтоматической сваркой без применения сложных методов контроля шва. В этом случае уменьшенное сечение пояса балки принимают из условия прочности стыкового шва на растяжение, т.е. Ry1 = 0,85Ry, место изменения сечения следует делать на расстоянии х = l /7,5 от опоры.
Проверка прочности и прогиба балки
Проверка прочности сводится к проверке наибольших нормальных и касательных напряжений и их совместного действия.
В разрезных балках места наибольших нормальных и касательных напряжений обычно не совпадают; их проверяют раздельно по формулам (7.8) и (7.10) или (7.11) при упругопластической работе балки. Однако по всей длине балки (за исключением особых сечений, в которых М и Q равны нулю) изгибающие моменты и поперечная сила действуют совместно.
Поэтому в дополнение к раздельным проверкам σ и τ необходима
Поэтому в дополнение к раздельным проверкам σ и τ необходима
Приведенные напряжения определяют по формуле
расчетные нормальные и касательные напряжения в краевом участке стенки балки на уровне поясных швов (или заклепок) в рассматриваемом сечении балки
При опирании на верхний пояс балки конструкции, передающей неподвижную сосредоточенную
При опирании на верхний пояс балки конструкции, передающей неподвижную сосредоточенную
Прочность стенки в этом случае проверяют в сечении под грузом
Если эта проверка не выполняется, то стенку балки необходимо укрепить ребром жесткости, верхний конец которого пригоняется к нагруженному поясу балки. Это ребро через свой пригнанный торец воспринимает сосредоточенное давление и, будучи прикрепленным к стенке балки сварными швами или заклепками, плавно распределяет его на всю высоту стенки балки. При наличии таких ребер стенки балок на действие местных напряжений не проверяют.
Прогиб балок определяют от действия нормативной нагрузки методами строительной механики. Прогиб не должен превышать значений, указанных в нормах. Прогиб составных балок можно не проверять, если фактическая высота балки больше минимальной.
Проверка и обеспечение общей устойчивости балок
Общую устойчивость составных балок проверяют
Проверка и обеспечение общей устойчивости балок
Общую устойчивость составных балок проверяют
Здесь для двутавровых составных балок, имеющих две оси симметрии так же, как в прокатных балках, вычисляют по формуле
При принимают , при
ψ = f (α)
Здесь расчетная длина сжатого пояса балки, закрепленного от поперечных смещений; а = 0,5h; h — расстояние (высота) между осями поясных листов; bf и tf — соответственно ширина и толщина сжатого пояса; tw — толщина стенки балки.
Для балок, сечение которых отличается от двутавра, имеющего две оси симметрии, проверка устойчивости имеет свои особенности и должна проводиться в соответствии с указаниями норм. Общую устойчивость балок можно не проверять при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный, а также при удовлетворении условий формулы (7.14) об отношении расчетной длины к ширине сжатого пояса.
Для составных главных балок, находящихся в системе балочной площадки и связанных между собой поперечными балками, на которых лежит настил, за расчетную длину сжатого пояса следует принимать расстояние между поперечными балками.
Проверка и обеспечение местной устойчивости элементов балок
Потеря местной устойчивости
Проверка и обеспечение местной устойчивости элементов балок
Потеря местной устойчивости
В балках потерять устойчивость могут сжатый пояс от действия нормальных напряжений и стенка от действия касательных или нормальных напряжений, а также от их совместного действия. Потеря устойчивости одним из элементов балки полностью или частично выводит его из работы, рабочее сечение балки уменьшается, часто становится несимметричным, центр изгиба смещается, что может привести к преждевременной потере несущей способности всей балки.
Общее выражение для критического напряжения потери устойчивости пластинки
Элементы балки могут потерять устойчивость только в том случае, если действующие в балке напряжения или их совместное воздействие больше критических напряжений потери устойчивости. Поэтому нежелательно, чтобы значения σcr были меньше расчетных значений материала по прочности и потеря устойчивости происходила раньше потери несущей способности балки по прочности, так как при этом недоиспользовалась бы прочность материала, что неэкономично.
Устойчивость сжатого пояса
Условие обеспечения устойчивости пояса для упругоработающих балок и
Устойчивость сжатого пояса
Условие обеспечения устойчивости пояса для упругоработающих балок и
Отсюда видно, что для обеспечения устойчивости пояса при его упругой работе необходимо соблюдать отношение свеса пояса к его толщине, не превышающее значений, полученных по формуле, что для малоуглеродистых сталей составляет около 15.
При работе пояса в балках с учетом развития пластических деформаций, его устойчивость ухудшается. В этом случае нормы учитывают подкрепляющее действие стенки, при значение предельной условной гибкости неокаймленного свеса по формуле
— предельная условная гибкость стенки.
Устойчивость стенки
Стенка представляет собой длинную тонкую пластину, испытывающую действие касательных и нормальных напряжений, которые могут вызвать потерю ее устойчивости. Но устойчивости стенки обычно добиваются не увеличением ее толщины (из-за больших размеров стенки этот путь привел бы к большому перерасходу материала), а укреплением ее специальными ребрами жесткости, расположенными нормально к поверхности выпучивания листа и повышающими жесткость стенки. Ребра жесткости делят стенку на отсеки (панели), которые могут потерять устойчивость практически независимо один от другого.
Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений
Вблизи опоры балки
Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений
Вблизи опоры балки
предельную условную гибкость стенки
При предельной условной гибкости стенки потеря устойчивости стенки от действия одних касательных напряжений не может произойти раньше потери прочности. Поэтому СНиП требует укреплять стенку балки поперечными ребрами жесткости при следующих условиях:
а) отсутствие местной нагрузки на пояс балки при
б) действие местной нагрузки на пояс балки при
в) при действии больших сосредоточенных грузов и в зоне развития пластических
деформаций от изгиба в балке местные напряжения не допускаются, ребра жесткости надо ставить под каждым грузом.
В направлении сжатия стенка может выпучиться, образуя волны, наклоненные к оси балки под углом, близким к 45°. Для балки, стенка которой не укреплена ребрами жесткости, критическое касательное напряжение, полученное с учетом упругого защемления стенки в поясах, выражается формулой
Потеря местной устойчивости стенки балки:
а — действие касательных напряжений; б —
Потеря местной устойчивости стенки балки:
а — действие касательных напряжений; б —
Длина зоны пластических деформаций в стенке балки l пласт может быть определена из равенства моментов, которые могут быть восприняты балкой при ее работе с учетом пластических деформаций и при упругой работе стенки по всей ее высоте. При равномерной нагрузке на балку эта область может быть определена зависимостью
Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений
Расстояние между поперечными ребрами
Потеря устойчивости стенки от действия касательных напряжений
Расстояние между поперечными ребрами
и
при
Допускается увеличивать указанные расстояния до 3xhef при условии проверки общей устойчивости балки и местной устойчивости стенки по соответствующим формулам. Как правило, следует применять односторонние ребра жесткости шириной не менее br= hw/24 + 50 мм, располагая их с одной стороны балки.
Односторонние ребра жесткости, расположенные в месте приложения к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки (например, поэтажное сопряжение балок), следует рассчитывать как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. В расчетное сечение этой стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной до
Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки. В отдельных случаях допускается применение парных ребер жесткости (например, при примыкании второстепенных балок к главной сбоку). В этом случае стойка рассчитывается как центрально сжатая и ширина каждого из парных симметричных ребер жесткости должна быть не менее br= hw/(30 + 40) мм. Толщина ребер должна быть не менее
с каждой стороны ребра.
Ребра жесткости следует приваривать в стенке сплошными односторонними швами минимальной толщины,
Ребра жесткости следует приваривать в стенке сплошными односторонними швами минимальной толщины,
Укрепление стенки балки поперечными ребрами жесткости, пересекающими возможные волны выпучивания стенки, увеличивает критическое касательное напряжение, определяемое теперь формулой
где μ— отношение большей стороны а или hw к меньшей d. tw — толщина стенки
При постановке поперечных ребер жесткости на максимально допустимых нормами расстояниях т.е. при μ = 2 критическое напряжение увеличивается до , а условная гибкость стенки не опасна, — до С учетом этого нормы разрешают не проверять устойчивость стенок балок с поперечными ребрами жесткости в следующих случаях:
а) для балок с двусторонними поясными швами при отсутствии местной нагрузки на пояс балки и при
б) для таких же балок, но с односторонними поясными швами при
в) для балок с двусторонними поясными швами и местной нагрузкой на пояс при
Устойчивость стенки упруго работающих балок симметричного двутаврового сечения от действия нормальных
Устойчивость стенки упруго работающих балок симметричного двутаврового сечения от действия нормальных
Ближе к середине балки влияние касательных напряжений на стенку невелико. Здесь стенка подвергается главным образом воздействию нормальных напряжений от изгиба балки, которые могут вызвать потерю ее устойчивости. Выпучиваясь, стенка образует в сжатой зоне балки волны, перпендикулярные ее плоскости. Поперечные ребра не могут оказать существенного влияния на выпучивание стенки, так как длина волн выпучивания небольшая (длина полуволны = 0,67h), а их направление параллельно поперечным ребрам жесткости, стенка все равно будет выпучиваться между ними. Поэтому для обеспечения устойчивости очень гибкой стенки от действия нормальных напряжений в сжатой части стенки ставят продольные ребра жесткости, уменьшающие расчетную ширину пластинки и увеличивающие критические напряжения. Влияние «полноты» эпюры сжимающих напряжений, выражаемое коэффициентом ,хорошо видно по изменению коэффициента и чем больше «полнота», тем меньше критические напряжения, т. е. изменение вида эпюры нормальных напряжений может изменять устойчивость стенки почти в 6 раз.
Степень упругого защемления стенки в поясах
учитывается коэффициентом
где для всех балок, кроме подкрановых, при непрерывном опирании жестких плит на пояс балки β = °°; для подкрановых балок β = 2; в прочих случаях β = 0,8; bf и tf — соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки.
Критическое нормальное напряжение в стенке изгибаемой балки определяется по формуле:
Приравнивая критическое напряжение при минимальном коэффициенте защемления стенки поясами β
Приравнивая критическое напряжение при минимальном коэффициенте защемления стенки поясами β
Таким образом, только при условной гибкости стенки
(где σ — напряжение в сжатом поясе балки) потеря устойчивости от действия одних нормальных напряжений становится возможной. Стенки таких балок наряду с поперечными ребрами жесткости рекомендуется укреплять дополнительными продольными ребрами жесткости, располагая их в сжатой зоне стенки.
Устойчивость стенки балки от совместного действия нормальных и касательных напряжений
Рассмотрим несколько случаев проверки устойчивости стенок балок.
1. Устойчивость стенок упруго работающих балок симметричного двутаврового сечения, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, при отсутствии местного сминающего стенку напряжения
в балках с односторонними поясными швами и в балках с двусторонними швами. Фактические напряжения σ и τ в целях обеспечения необходимой безопасности не должны превышать критических, т. е. Отсюда получим формулу проверки устойчивости стенки:
Такая проверка производится при
где σcr и τcr — критические нормальные и касательные напряжения; σ
где σcr и τcr — критические нормальные и касательные напряжения; σ
2. Устойчивость стенок упруго работающих балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, при наличии местного напряжения
В этом случае проверку устойчивости стенки балки следует производить при условной гибкости стенки
Сама проверка производится по формуле, аналогичной формуле
Критическое напряжение потери устойчивости от действия местных напряжений определяется по формуле
Однако взаимное влияние перпендикулярных друг другу нормальных и местных напряжений, а также сильное влияние на устойчивость пластины расстояния между ребрами жесткости и относительной длины загружения пластины местной нагрузкой приводит к необходимости рассматривать три возможных случая потери устойчивости стенки балки.
А. При частом расположении ребер жесткости стенка между ребрами жесткости может
А. При частом расположении ребер жесткости стенка между ребрами жесткости может
соотношения сторон проверяемой пластины и
относительной длины загружения пластины местной нагрузкой; следует определять по формуле
при
В. Вычисляют
для формулы
по формуле
по фактическому отношению
Cторон ,
а для определения по
берут значение по таблице.
При расположении ребер жесткости на расстоянии, большем проверку устойчивости по формуле делают дважды.
Б. Вычисляют σ cr так же, как и при отсутствии местных напряжений, а для вычисления σcr по формуле
для определения коэффициентов с1 и с2 по таблицам принимают вместо а значение
a1 = 0,5а при
Схема балки, укрепленной основными поперечными и продольными ребрами
жесткости: 1 — поперечные
Схема балки, укрепленной основными поперечными и продольными ребрами
жесткости: 1 — поперечные
3. Устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных поперечными и одним продольным ребрами жесткости.
В балках большой высоты с тонкой стенкой при соотношении для обеспечения устойчивости стенки рационально помимо поперечных ребер жесткости ставить продольное ребро, опирающееся на поперечные и располагаемое на расстоянии h1 = (0,2...0,3)hef сжатой кромки отсека. Размеры поперечных ребер назначают такими же, как и в балках без продольного ребра, но при этом их моменты инерции должны удовлетворять следующим условиям:
а) для поперечных ребер
б) для продольного ребра при
Схема балки, укрепленной основными поперечными ребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости
Схема балки, укрепленной основными поперечными ребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости
При наличии часто расположенных местных нагрузок на сжатом поясе балки, а также при необходимости местной устойчивости верхней пластины сварной балки, имеющей продольное ребро жесткости, возможно укрепление сжатой зоны стенки балки постановкой коротких промежуточных вертикальных ребер жесткости, привариваемых к продольному ребру. В этом случае при проверке верхней сжатой пластинки расстояние а заменяют на a1 — расстояние между осями соседних ребер; все расчеты устойчивости для верхней и нижней пластин следует вести по тем же формулам, что и для балок без коротких ребер.
В балках, работающих с использованием пластических деформаций и бистальных, в области ограниченных пластических деформаций местные напряжения не допускаются, а устойчивость стенки двоякосимметричного двутаврового сечения считается обеспеченной, если условная гибкость стенки не превышает ее критической величины
определяется по табл. в зависимости от относительной деформации пояса балки
и относительной напряженности стенки касательными напряжениями
Здесь среднее касательное напряжение , а параметр ε для балок
Здесь среднее касательное напряжение , а параметр ε для балок
Для бистальных балок ,
Проектирование конструкций составных балок
Работа поясных соединений — поясных сварных швов и болтов: а — сдвиг незакрепленных поясов относительно стенки; б — работа поясных швов и фрикционных болтов; в — поясные швы и болты
В сварных балках сдвигающую силу Т, приходящуюся на 1 см
В сварных балках сдвигающую силу Т, приходящуюся на 1 см
где Q — расчетная поперечная сила; Sf — статический момент пояса относительно нейтральной оси сечения балки; J— момент инерции сечения балки.
Сдвигающая сила стремится срезать поясные швы, а потому сопротивление этих швов срезу должно быть не меньше силы
Отсюда определяют требуемую толщину шва
где Q — поперечная сила в опорном сечении балки; п = 1 при односторонних швах и
п = 2 при двусторонних швах;
меньшее из произведений глубины проплавления на расчетное сопротивление, принимаемые по условному срезу шва или по срезу
металла на границе сплавления шва
При приложении местной сосредоточенной нагрузки через пояс балки в месте, не укрепленном ребром жесткости, поясные швы будут испытывать дополнительное местное давление, которое определяется по формуле, аналогичной, и проверка поясного шва должна производиться на равнодействующую сдвига и местного давления:
Поясные швы следует делать сплошными, одинаковой наименьшей допустимой толщины по всей длине балки, применяя автоматическую сварку. Минимальные значения толщин поясных швов принимать по табл. 38 СНиП 11-23-81*
Стыки прокатных балок: а — встык; 6 — встык с накладками;
Стыки прокатных балок: а — встык; 6 — встык с накладками;
Стыки балок
Заводские стыки. Выполняются на заводе, представляют собой стыки отдельных частей какого-либо элемента балки (стенки, пояса). Их применяют при изменении сечения или недостаточной длине имеющегося проката. Расположение стыков также обусловлено имеющимися длинами проката или конструктивными соображениями (стык стенки не должен совпадать с местом примыкания вспомогательных балок, ребрами жесткости и т.п.). Чтобы ослабление сечения балки заводским стыком было не слишком велико, стыки отдельных элементов обычно располагают в разных местах по длине балки, т.е. вразбежку.
Монтажные стыки. Выполняются при монтаже, используются в тех случаях, когда масса или размеры балки не позволяют перевезти и смонтировать ее целиком..
Расположение их должно предусматривать членение балки на отдельные отправочные элементы,
Расположение их должно предусматривать членение балки на отдельные отправочные элементы,
Стыки составных сварных балок
Заводской (а) и монтажный (б) стыки составных балок
Стыки составных сварных балок
Заводские стыки поясов и стенки составных сварных
Стыки составных сварных балок
Заводские стыки поясов и стенки составных сварных
На монтаже сжатый пояс и стенку всегда соединяют прямым швом встык, а растянутый пояс — косым швом, под углом 60°, так как на монтаже физические способы контроля затруднены. Такой стык равнопрочен основному сечению балки и может не рассчитываться. Некоторым перенапряжением стенки против расчетного Rw вблизи растянутого пояса балки обычно пренебрегают, так как этот участок стенки расположен между двумя упруго работающими зонами балки, и его пластическое разрушение невозможно. Применявшееся раньше усиление этого участка накладками, как показали исследования, приводит лишь к дополнительным сварочным напряжениям и не увеличивает несущей способности балки.
Стыки составных балок на высокопрочных болтах
В последнее время монтажные стыки
Стыки составных балок на высокопрочных болтах
В последнее время монтажные стыки
Каждый пояс балки желательно перекрывать тремя накладками с двух сторон, а стенку — двумя вертикальными накладками, площади сечения которых должны быть не меньше площади сечения перекрываемого ими элемента. Ослабление сечения поясов балки учитывается следующим образом. При статических нагрузках, если площадь сечения нетто Аn составляет меньше 85% площади брутто, т.е.
Болты в стыке следует ставить на минимальных расстояниях друг от друга — 2,5 — 3 диаметра отверстия для болта, чтобы уменьшить размеры и массу стыковых накладок.
принимается условная площадь сечения
Расчет стыка каждого элемента балки ведут раздельно, а изгибающий момент
Расчет стыка каждого элемента балки ведут раздельно, а изгибающий момент
Кроме изгибающего балку момента в стыке может действовать поперечная сила
Кроме изгибающего балку момента в стыке может действовать поперечная сила
где п — число болтов на полунакладке.
Тогда на наиболее напряженные крайние болты будет действовать равнодействующая усилий от момента и поперечной силы и они будут определять прочность стыка стенки:
Фланцевые стыки. Широкое применение высокопрочных болтов в монтажных соединениях привело к появлению фланцевых соединений в изгибаемых
элементах, особенно в легких металлических конструкциях и жестких присоединениях
Фланцевый стык сварной балки: 1 — болты внутренней зоны пояса; 2 — болты растянутой зоны стенки
балок к колоннам. Фланцевые соединения имеют ряд преимуществ по сравнению со сдвигоустойчивыми соединениями. Во фланцевых стыках уменьшаются расход металла на соединение, число болтов и трудоемкость соединения. К торцам соединяемых балок привариваются фланцы — толстые листы, имеющие отверстия для болтов. В соединенных друг с другом фланцах в эти отверстия на монтаже вставляются высокопрочные болты и затягиваются гайки, после чего стык готов. Таким образом, процесс монтажа чрезвычайно прост и малотрудоемок.
Опирания и сопряжения балок
Опирания и сопряжения балок
Опирания и сопряжения балок
В месте передачи касательных напряжений со стенки
Опирания и сопряжения балок
В месте передачи касательных напряжений со стенки
Размеры опорных ребер жесткости определяют обычно из расчета на смятие торца ребра:
где F — опорная реакция балки; Ар — площадь смятия опорного ребра, в сварных балках принимается равной всей пристроганной части площади ребра;
Rp — расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности.
Ширина выступающей части ребра из условий его местной устойчивости не должна превышать
Выступающая вниз часть опорного ребра не должна превышать а<1,5tоп и
Выступающая вниз часть опорного ребра не должна превышать а<1,5tоп и
Отсюда определяют размеры плиты
Расчетный изгибающий момент в среднем сечении плиты
Отсюда определяют размеры плиты
Расчетный изгибающий момент в среднем сечении плиты
Момент сопротивления этого сечения плиты
Отсюда легко определить толщину плиты где F — расчетное давление балки на опору.
Радиус поверхности тангенциальной опорной плиты определяют из условия местного смятия при
Радиус поверхности тангенциальной опорной плиты определяют из условия местного смятия при
(1)
Можно избежать этих неудобств, приварив на заводе к торцу вспомогательной балки
Можно избежать этих неудобств, приварив на заводе к торцу вспомогательной балки
КОЛОННЫ И СТЕРЖНИ, РАБОТАЮЩИЕ НА ЦЕНТРАЛЬНОЕ СЖАТИЕ
Схемы стержней,
работающих
КОЛОННЫ И СТЕРЖНИ, РАБОТАЮЩИЕ НА ЦЕНТРАЛЬНОЕ СЖАТИЕ
Схемы стержней,
работающих
центральное сжатие:
а — колонна; б — сжатый стержень тяжелой фермы;
1— фундамент; 2 — база;
3 — стержень; 4 — оголовок
В металлических конструкциях широко применяются работающие на центральное сжатие колонны или стержни, входящие в состав конструктивных комплексов.
Колонны передают нагрузку от вышележащей конструкции на фундаменты и состоят из трех частей, определяемых их назначением: оголовка, на который опирается вышележащая конструкция, нагружающая колонну; стержня — основного конструктивного элемента, передающего нагрузку от оголовка к базе; базы, передающей нагрузку от стержня на фундамент рис. а.
Хорошо работают на центральное сжатие и экономны по затрате металла трубобетонные колонны, стержень которых состоит из стальной трубы, заполненной бетоном. Однако большого распространения эти колонны не получили из-за сложности плотного заполнения труб бетоном.
По статической схеме и характеру нагружения колонны могут быть одноярусными и многоярусными. Колонны и сжатые стержни бывают сплошными или сквозными.
Сплошные колонны
Обычно сечение сплошной колонны проектируют в виде широкополочного двутавра,
Сплошные колонны
Обычно сечение сплошной колонны проектируют в виде широкополочного двутавра,
Чтобы колонна была равноустойчивой, гибкости ее относительно осей х и у должны быть равны, т.е. или
Однако в двутавровых сечениях при одинаковых расчетных длинах это условие не соблюдается, поскольку у них радиусы инерции получаются разными по величине. В двутавровом сечении радиус инерции относительно оси х
радиус инерции относительно оси у
Следовательно, для получения равноустойчивого сечения необходимо, чтобы
0,43h = 0,24b
Следовательно, для получения равноустойчивого сечения необходимо, чтобы 0,43h = 0,24b
Преимуществами колонн замкнутого сечения являются равноустойчивость, компактность и хороший внешний
Преимуществами колонн замкнутого сечения являются равноустойчивость, компактность и хороший внешний
При заполнении стальной трубы бетоном получается эффективная комплексная конструкция (трубобетонная), в которой труба является оболочкой, стесняющей поперечные деформации заключенного внутри бетонного цилиндра. В этих условиях работы прочность бетона при сжатии значительно увеличивается, исключаются потери местной устойчивости трубы и коррозия ее внутренней поверхности.
Рационально применять достаточно тонкие трубы (толщина стенки 1/50 – 1/150
Рационально применять достаточно тонкие трубы (толщина стенки 1/50 – 1/150
Швеллеры в сварных колоннах выгоднее ставить полками внутрь (см. рис.
Швеллеры в сварных колоннах выгоднее ставить полками внутрь (см. рис.
В сквозных колоннах из двух ветвей необходимо обеспечивать свободный зазор между ветвями (100—150 мм) для возможности окраски внутренних поверхностей.
Стержни большой длины, несущие небольшие нагрузки, должны иметь для обеспечения необходимой жесткости развитое сечение, поэтому их рационально проектировать из четырех уголков, соединенных решетками в четырех плоскостях (рис. г). Такие стержни при небольшой площади сечения обладают значительной жесткостью, однако трудоемкость их изготовления больше трудоемкости изготовления двухветвевых стержней.
Решетки обеспечивают совместную работу ветвей стержня колонны и существенно влияют на устойчивость колонны в целом и ее ветвей. Применяются решетки разнообразных систем: из раскосов (рис. а), раскосов и распорок (рис.б) и безраскосного типа в виде планок (рис. в).
В случае расположения решеток в четырех плоскостях (см. рис. г) возможны обычная схема (рис. а) и более экономичная треугольная схема «в елку» (рис.б).
Треугольные решетки, состоящие из одних раскосов (см. рис. а), или треугольные с дополнительные распорками (см. рис. б) являются более жесткими, чем безраскосные, так как образуют в плоскости грани колонны ферму, все элементы которой работают на осевые усилия; однако они более трудоемки в изготовлении.
Влияние решеток на устойчивость стержня сквозной колонны. Решетки, связывая ветви
Влияние решеток на устойчивость стержня сквозной колонны. Решетки, связывая ветви
Вследствие деформативности решеток гибкость стержня сквозной колонны относительно свободной оси (см. рис. а—в) больше гибкости сплошной колонны
где — lef расчетная длина колонны.
Критическую силу потери устойчивости составной колонны относительно свободной оси можно определить из общего условия потери устойчивости стержнем
где— приращение внутренней энергии стержня при его изгибе в момент потери устойчивости; приращение работы внешних сил, приложенных к стержню, в результате изгиба.
Приращение внутренней энергии состоит из приращения энергии изгиба
и приращения энергии сдвига
где N — продольная сила в колонне; Iy— момент инерции сечения колонны относительно свободной оси у; Q — поперечная сила изгиба; у — угол сдвига.
Производя интегрирование в уравнении получим критическую силу
Коэффициент приведения длины составного стержня зависит от угла сдвига γ1,
Коэффициент приведения длины составного стержня зависит от угла сдвига γ1,
Сжатые колонны с бесраскосной решеткой представляют собой рамную систему, все
Сжатые колонны с бесраскосной решеткой представляют собой рамную систему, все
Пренебрегая деформацией планок, обычно весьма жестких по сравнению с ветвями (соотношение погонных жесткостей более 5), считая, что поперечная сила поровну распределяется между ветвями, получим, что угол сдвига γ1 будет соответствовать прогибу δ ветви как консоли от силы, равной 1/2
Тогда коэффициент приведения длины
Где Ab и I1 — площадь сечения и момент инерции ветви относительно собственной оси, параллельной свободной оси сечения колонны; i1— радиус инерции сечения одной ветви; iy— радиус инерции сечения стержня в плоскости, параллельной плоскости планок
приведенная гибкость стержня с планками в двух плоскостях:
Приведенная гибкость стержней с планками в четырех плоскостях определяется по условной формуле
При выводе формул деформации планок не учитывались, поэтому их можно считать справедливыми при отношении погонных жесткостей планки и ветви больше 5. При меньших отношениях должно быть учтено влияние деформации планок на приведенную гибкость.
Колонны с треугольной решеткой и дополнительными распорками.
Для колонн с треугольной
Колонны с треугольной решеткой и дополнительными распорками.
Для колонн с треугольной
Где lb — длина панели; Δd— удлинение раскоса при Q = 1
Приведенная гибкость с четырьмя треугольными решетками (см. рис. г) определяется по условной формуле
где А — площадь сечения всего стержня; — гибкость стержня относительно свободной оси у, λ — наибольшая гибкость всего стержня; и — площади сечения раскосов решеток, лежащих в плоскостях, соответственно перпендикулярных осям х и у
Приведенная гибкость с двумя треугольными решетками в двух плоскостях.
Коэффициенты α1 ,α2 зависят от угла наклона раскоса и определяются по формуле
Поперечная сила при продольном изгибе
Решетки составных стержней работают на поперечную силу при продольном изгибе. Эта поперечная сила возникает в результате изгиба стержней при потере ими устойчивости (или при случайном эксцентриситете). Если считать, что изгиб стержня происходит по синусоиде, то поперечная сила
прогиб при потере устойчивости
Из формулы видно, что поперечная сила зависит
прогиб при потере устойчивости
Из формулы видно, что поперечная сила зависит
где N —продольное усилие в составном стержне; ϕ — коэффициент устойчивости (продольного изгиба) при центральном сжатии, принимаемый при расчете сквозного стержня в плоскости планок или решеток.
Выбор расчетной схемы
Схемы сопряжения балок с колоннами:
а — при опирании балок сверху; б — то же, сбоку к стенке; в — то же, к поясам;
г — к колонне крестового сечения; д — на колонну из трубобетона
Расчетную схему одноярусной колонны определяют с учетом способа закрепления ее
Расчетную схему одноярусной колонны определяют с учетом способа закрепления ее
Соединение колонны с фундаментом может быть жестким или шарнирным. Если фундамент достаточно массивен, а база колонны развита и имеет надежное анкерное крепление, колонну можно считать защемленной в фундаменте. При расчете легких колонн соединение с фундаментом, несколько в запас несущей способности, чаще всего принимают шарнирным.
При одноярусных колоннах балки или другие поддерживаемые конструкции могут опираться на колонну сверху (рис. а). Помимо четкости центральной передачи нагрузки такое соединение при защемленных внизу колоннах удобно для монтажа, при этом колонна рассматривается как шарнирно закрепленная в верхнем конце.
Тогда при жестком закреплении колонны в фундаменте расчетная длина колонны принимается равной 0,7l, а при шарнирном — 1, где l — геометрическая длина колонны от фундамента до низа балок. Более жестким является присоединение балочной конструкции к колонне сбоку (рис. б).
При достаточно мощной балочной конструкции и жестком прикреплении балок к колоннам последние можно считать защемленными вверху. Тогда расчетная длина в плоскости главных балок может приниматься равной 0,7l при шарнирном закреплении колонн в фундаменте и 0,5l при жестком. Однако и в последнем случае чаще принимают 0,7l, поскольку вследствие изгиба балок нет полного защемления.
Выбор типа сечения колонны
При выборе типа сечения колонны необходимо стремиться
Выбор типа сечения колонны
При выборе типа сечения колонны необходимо стремиться
Прежде всего надо решить, принимать ли колонну сплошной или сквозной.
Максимально возможная расчетная нагрузка для сквозных колонн из двух швеллеров составляет 2700 — 3500 кН, для колонн из двух двутавров — 5500 — 5600 кН. При значительных нагрузках сквозные колонны получаются сложными в изготовлении, и более рациональными оказываются сплошные колонны.
Сплошные колонны из гнутых профилей (см. рис. д) при расчетной длине в пределах до 6 м благодаря простоте изготовления могут соперничать по стоимости со сквозными и при малых расчетных нагрузках (400 — 800 кН).
Трубобетонные колонны могут быть рациональными и при больших нагрузках. Они удовлетворяют архитектурным требованиям и удобны в эксплуатации на открытом воздухе и в агрессивной среде, так как легко окрашиваются и меньше подвержены коррозии.
Сжатые стержни из алюминиевых сплавов проектируют, как правило, сквозными, чтобы получить большую жесткость.
Подбор сечения и конструктивное оформление стержня колонны
Сплошностенчатые колонны. Задавшись типом
Подбор сечения и конструктивное оформление стержня колонны
Сплошностенчатые колонны. Задавшись типом
где N — расчетное усилие в колонне; ϕ — коэффициент условий работы. Чтобы предварительно определить коэффициент ϕ, задаемся гибкостью колонны
Для сплошных колонн с расчетной нагрузкой до 1500 — 2500 кН и длиной 5 —6 м можно задаться гибкостью λ = 100...70, для более мощных колонн с нагрузкой 2500 — 4000 кН можно принять λ = 70...50. Задавшись гибкостью λ и найдя соответствующий коэффициент ϕ, определяем в первом приближении требуемую площадь по формуле и требуемый радиус инерции, соответствующий заданной гибкости
Для унификации таблиц зависимости коэффициентов устойчивости от гибкости введено понятие условной гибкости
, где Ry — расчетное сопротивление стали, определенное по пределу
текучести; Е — модуль упругости.
Где — условная гибкость; ; — коэффициенты, определяемые в зависимости от типов сечений для различных типов кривой устойчивости.
При значениях для всех типов кривой устойчивости допускается принимать ϕ=1.
Зависимость
При значениях для всех типов кривой устойчивости допускается принимать ϕ=1.
Зависимость
Ранее отмечалось, что в сплошных колоннах двутаврового сечения коэффициент k1 примерно в 2 раза больше коэффициента к2, поэтому определяют требуемый размер b, a размер h принимают по конструктивным соображениям, руководствуясь, например, возможностью размещения между полками колонны полки балки при примыкании ее к стенке или возможностью приварки автоматом (трактором) полок к стенке.
Установив генеральные размеры сечения b и h, подбирают толщину поясных листов (полок) и стенки исходя из требуемой площади колонны Атр и условии местной устойчивости. Отношения ширины элементов сечения (полок, стенки) к их толщине подбирают так, чтобы они были меньше предельных соотношений, устанавливаемых с точки зрения равноустойчивости стержня в целом и его элементов.
В первом приближении обычно не удается подобрать рациональное сечение, так как исходное значение гибкости было задано произвольно. Выяснив несоответствие, указанные значения корректируют. Если заданная гибкость λ принята очень большой, то получается слишком значительная площадь сечения при сравнительно небольших размерах b или h; следовательно, надо изменить сечение, одновременно уменьшив площадь Aw, т.е. уменьшить принятую гибкость.
Отсюда определяют требуемые генеральные размеры сечения колонны:
Если принятая гибкость чрезмерно мала, то получается слишком малая площадь
Если принятая гибкость чрезмерно мала, то получается слишком малая площадь
При этом коэффициент берут по действительной наибольшей гибкости, для вычисления которой находят фактический момент инерции и радиус инерции принятого сечения колонны:
При незначительных усилиях в колонне ее сечение подбирают по предельной гибкости , установленной нормами, для чего определяют минимально возможный радиус инерциии , установив по нему наименьшие размеры сечения
Устойчивость стенок центрально сжатых колонн сплошного сечения, как правило, считают обеспеченной, если условная гибкость стенки
не превышает значений предельной условной гибкости
Если по конструктивным соображениям отношение принимается больше предельных, то стенку следует укреплять продольным ребром, которое препятствует потере устойчивости стенки, пересекая появляющиеся волны выпучивания. В этом случае за расчетную высоту стенки принимают расстояние от ребра до полки стержня. Ребро может быть парным или расположенным с одной стороны. При укреплении стенки парным ребром предельные значения следует умножать на коэффициент β
определяемый при Ir – момент инерции сечения
продольного ребра.
Поперечные и
определяемый при Ir – момент инерции сечения
продольного ребра.
Поперечные и
1 — диафрагма
Стержень колонны с планками
Для укрепления контура сечения и стенки колонны при ставят поперечные
Для укрепления контура сечения и стенки колонны при ставят поперечные
Устойчивость поясных листов и полок центрально сжатых колонн двутаврового и таврового сечения обеспечена, если условная гибкость свеса пояса (полки) не превышает предельной условной гибкости свеса пояса (полки) .
Сквозные колонны.
При подборе сечения сквозной колонны устойчивость ее относительно свободной оси проверяется по приведенной гибкости гибкость ветви; вследствие деформативности решеток , . Приведенная гибкость зависит от расстояния между ветвями, устанавливаемого в процессе подбора сечения.
Расстояние между ветвями отвечает требованиям равноустойчивости сквозной колонны относительно осей х и у, если приведенная гибкость равна гибкости относительно материальной оси х
Подбор сечения сквозной колонны начинается с расчета на устойчивость относительно материальной оси х, т.е. с определения требуемой площади сечения по формуле
Благодаря более рациональному распределению материала в сечении сквозных колонн расчетная гибкость у них бывает несколько меньше, чем у сплошных (при равных условиях). Для сквозных колонн с расчетной нагрузкой до 1500 кН длиной 5 —7 м можно задаться гибкостью λ = 90...60, для более мощных колонн с нагрузкой 2500 — 3000 кН можно принять гибкость λ = 60...40.
Задавшись гибкостью λ и определив по ней коэффициент ср, по
Задавшись гибкостью λ и определив по ней коэффициент ср, по
Определив требуемые площадь и радиус инерции, подбираем по сортаменту соответствующий им профиль швеллера или двутавра. Если эти значения по сортаменту не будут совпадать в одном профиле, что бывает при неудачно заданной гибкости, то нужно взять профиль, в котором имели бы значения, наиболее близкие к найденным.
Приняв сечение, проверяем его пригодность по формуле
Коэффициент определяем по действительной гибкости
Если сечение подобрано удовлетворительно, то следующим этапом является определение расстояния b между ветвями из условия равноустойчивости
В колоннах с планками рекомендуется принимать гибкость ветви λx = 30...40.
Задавшись λx находим требуемое значение гибкости относительно свободной оси
Необходимо иметь , так как в противном случае возможна потеря несущей способности ветви ранее потери устойчивости колонны в целом.
Определив гибкость , находим соответствующий ей радиус инерции и расстояние
Определив гибкость , находим соответствующий ей радиус инерции и расстояние
Для проверки устойчивости нужно скомпоновать сечение стержня, установить расcтояние между планками и по приведенной гибкости определить коэффициент
Затем производится проверка колонны на устойчивость относительно оси у по формуле
Расчет безраскосной решетки (планок)
Расстояние между планками определяется принятой гибкостью ветви и радиусом инерции ветви
Расстояние между планками определяется принятой гибкостью ветви и радиусом инерции ветви
Расчет планок состоит в проверке их сечения и расчете прикрепления их к ветвям. Планки работают на изгиб от действия перерезывающей силы , которая определяется из условия равновесия вырезанного узла колонны
поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости, равная при двух системах планок половине поперечной силы стержня колонны; l — расстояние между осями планок; b1 — расстояние между ветвями в осях.
Высоту планки h обычно определяют из условия ее прикрепления. Учитывая, что вывод формулы приведенной гибкости основан на наличии жестких планок, ширину планок не следует принимать слишком малой; обычно эта ширина устанавливается в пределах (0,5...0,75)b, где b — ширина колонны. Толщина планок берется конструктивно от 6 до 10 мм в пределах
В месте прикрепления планок действуют поперечная сила и изгибающий момент
В сварных колоннах планки прикрепляются внахлестку и привариваются угловыми швами, причем планки заводят на ветви на 20 — 30 мм. Прочность углового шва определятся по равнодействующей напряжения от изгибающего момента и поперечной силы.
При расчетном сечении по металлу шва
Здесь: ; ; ; поперечная
При расчетном сечении по металлу шва
Здесь: ; ; ; поперечная
Типы и конструктивные особенности баз
При сравнительно небольших расчетных усилиях в колоннах (до 4000 — 5000 кН) чаще применяются базы с траверсами.
Типы баз колонн:
а — при наличии траверсы;
б — с фрезерованным торцом; в — танценциальная опора; 1 — траверса;
2 — плита; 3 — фрезеровка; 4 — центрирующая плита
Траверса воспринимает нагрузку от стержня колонны и передает ее на
Траверса воспринимает нагрузку от стержня колонны и передает ее на
Чтобы повысить равномерность передачи давления с плиты на фундамент, жесткость плиты увеличивают дополнительными ребрами между ветвями траверсы (рис.а). В легких колоннах роль траверсы могут выполнять консольные ребра, приваренные к стержню колонны и опорной плите (рис. , 6). В колоннах с большими расчетными усилиями (6000—10 000 кН и более) целесообразно фрезеровать торец колонны и поверхности плиты. В этом случае траверса и ребра отсутствуют и плита, чтобы равномерно передать нагрузку на фундамент, должна иметь значительную толщину. Конструкция базы с фрезерованным торцом значительно проще и позволяет вести монтаж более простым, безвыверочным способом.
При шарнирном сопряжении колонны с фундаментом анкерные болты ставятся лишь для фиксации проектного положения колонны и закрепления ее в процессе монтажа. Анкеры в этом случае прикрепляются непосредственно к опорной плите базы. Благодаря гибкости плиты обеспечивается необходимая податливость сопряжения при действии случайных моментов (см. рис. а, б). При жестком сопряжении анкеры прикрепляются к стержню колонны через выносные консоли и затягиваются с напряжением, близким к расчетному сопротивлению, что устраняет возможность поворота колонны (рис. , в).
Диаметр анкерных болтов d при шарнирном сопряжении принимают равным
20 — 30 мм, а при жестком d= 24...36 мм.
Расчет и конструктивное оформление баз с траверсой и баз с консольными
Расчет и конструктивное оформление баз с траверсой и баз с консольными
Площадь смятия под опорной плитой определяют из условия
ψ - коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия. При равномерно распределенной нагрузке ψ =1. Расчетное сопротивление бетона смятию
Rb - расчетное сопротивление тяжелого мелкозернистого и легкого бетонов для предельных состояний первой группы на осевое сжатие (призменная прочность); α = 1 для бетонов класса ниже В25
принимают не больше 2,5 для бетонов класса выше В7,5 и не больше 1,5 для бетонов классов В3,5; В5; В7,5.
Требуемая площадь плиты
Плита работает, как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление от
Плита работает, как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление от
Плиту рассчитывают как пластину, нагруженную снизу равномерно распределенным давлением фундамента и опертую на элементы сечения стержня и базы колонны (ветви, траверсы, диафрагы, ребра и т.п.).
В соответствии с конструкцией базы плита может иметь участки, опертые на четыре канта — контур 1, на три канта — контур 3 и консольные — контур 2 (см. рис. ).
Наибольшие изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1 см, в пластинках, опертых на три или четыре канта, определяют по формуле где q — расчетное давление на 1 см2 плиты, равное напряжению в фундаменте под плитой.
По наибольшему из найденных для различных участков плиты изгибающих моментов определяется момент сопротивления плиты шириной 1 см, по нему вычисляется требуемая толщина плиты
Обычно толщину плиты принимают в пределах 20 — 40 мм. При резком отличии моментов по величине на различных участках плиты надо внести изменения в схему опирания плиты, чтобы по возможности выравнять значения моментов, что должно привести к облегчению базы.
Расчет и конструктивное оформление базы с фрезерованным торцом стержня колонны
При фрезерованном
Расчет и конструктивное оформление базы с фрезерованным торцом стержня колонны
При фрезерованном
Так как свесы плиты не укреплены, то плита иногда получается значительной толщины, толще обычного прокатного листа (40 — 50 мм). В связи с этим возможно применение литых плит или слябов.
Для точной фиксации положения мощной колонны по высоте опорную плиту удобно устанавливать отдельно с помощью трех установочных
винтов (рис. а). После выверки плиты и заливки ее до верхнего обреза бетоном на нее устанавливают стержень колонны. Плита при фрезерованном торце стержня колонны работает как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление, сконцентрированное на участке, ограниченном контуром стержня (рис.б).
Ведя расчет в запас прочности, можно определить изгибающий момент в плите по кромке колонны, рассматривая трапецеидальный участок плиты как консоль шириной b (у сопряжения с колонной),
Требуемая толщина плиты
Оголовки колонн и сопряжение балок с колоннами
Оголовки колонн и сопряжение балок с колоннами
Сопряжение балок с колоннами может быть свободное (шарнирное) и жесткое.
Сопряжение балок с колоннами может быть свободное (шарнирное) и жесткое.
Опирание балки на колонну сбоку: 1 — опорный столик из листа
t = 25...40 мм; 2 — торец опорного ребра балки — строгать
Ребра оголовка приваривают к опорной плите и к ветвям колонны при сквозном стержне или к стене колонны при сплошном стержне. Швы, прикрепляющие ребро оголовка к плите, должны выдерживать полное давление на оголовок. Проверяют их по формулам (одна из них)
Высоту ребра оголовка hр определяют из условия требуемой длины швов, передающих нагрузку на стержень колонны (длина швов не должна быть больше):
Толщину ребра оголовка определяют из условия сопротивления на смятие под
Толщину ребра оголовка определяют из условия сопротивления на смятие под
Назначив толщину ребра, следует проверить его на срез по формуле
Можно в пределах высоты оголовка сделать стенку более толстой. Чтобы придать жесткость ребрам, поддерживающим опорную плиту, и укрепить от потери устойчивости стенки стержня колонны в местах передачи больших сосредоточенных нагрузок, вертикальные ребра, воспринимающие нагрузку, обрамляют снизу горизонтальными ребрами. Опорная плита оголовка передает давление от вышележащей конструкции на ребра оголовка и служит для скрепления балок с колоннами монтажными болтами, фиксирующими проектное положение балок. Толщина опорной плиты принимается конструктивно в пределах 20 — 25 мм. Если балка крепится к колонне сбоку (рис. 8.20), вертикальная реакция передается через опорное ребро балки на столик, приваренный к полкам колонны. Торец опорного ребра балки и верхняя кромка столика пристрагиваются. Толщину столика принимают из листа толщиной 20 — 40 мм. Толщина столика должна быть больше толщины опорного ребра примерно на 10 мм.
Сварные швы, приваривающие столик к колонне, рассчитывают по формуле
Коэффициент 1,3 учитывает возможную непараллельность торцов опорного ребра балки и столика из-за неточности изготовления, что приводит к неравномерному распределению реакции между вертикальными швами.
Фермы
Фермой называется система стержней (обычно прямолинейных), соединенных между собой в узлах
Фермы
Фермой называется система стержней (обычно прямолинейных), соединенных между собой в узлах
Фермы экономичнее балок по расходу стали, но более трудоемки в изготовлении. Эффективность ферм по сравнению со сплошностенчатыми балками растет с увеличением пролета и уменьшением нагрузки.
Построим в балке траектории главных напряжений . Раскосы, направленные по линии
Построим в балке траектории главных напряжений . Раскосы, направленные по линии
Компоновка конструкций ферм
В покрытиях зданий, мостах, транспортных галереях и других подобных сооружениях наибольшее применение нашли балочные разрезные системы. Они просты в изготовлении и монтаже, не требуют устройства сложных опорных узлов, но весьма металлоемки. При больших пролетах (более 40 м) разрезные фермы получаются негабаритными и их приходится собирать из отдельных элементов на монтаже. Для двух и более перекрываемых пролетов применяются неразрезные фермы. Они экономичнее по расходу металла и обладают большей жесткостью, что позволяет уменьшить их высоту. Но, как во всяких внешне статически неопределимых системах, в неразрезных фермах при осадке опор возникают дополнительные усилия, поэтому их применение при слабых просадочных основаниях не рекомендуется. Кроме того, необходимость создания неразрезности усложняет монтаж таких конструкций.
Рамные фермы экономичны по расходу стали и имеют меньшие габаритные
Рамные фермы экономичны по расходу стали и имеют меньшие габаритные
Консольные фермы используются для навесов, башен, опор ЛЭП.
Очертание поясов ферм в значительной степени определяет их экономичность. Теоретически наиболее экономичной по расходу стали является ферма, очерченная по эпюре моментов. Для однопролетной балочной системы с равномерно распределенной нагрузкой это будет сегментная ферма с параболическим поясом (см. рис. а). Однако криволинейное очертание пояса резко повышает трудоемкость изготовления. Поэтому такие фермы применяются крайне редко. Более приемлемым является полигональное очертание (см. рис.б), близкое к эпюре моментов.
Фермы трапецеидального очертания (см. рис. в) хотя и не совсем соответствуют эпюре моментов, имеют конструктивные преимущества, прежде всего за счет упрощения узлов. Кроме того, применение таких ферм в покрытии позволяет устроить жесткий опорный узел, что повышает жесткость здания.
Фермы с параллельными поясами (см. рис. г) по своему очертанию далеки от эпюры моментов и неэкономичны по расходу стали. Однако равные длины элементов решетки, одинаковая схема узлов, наибольшая повторяемость элементов и деталей и возможность их унификации способствуют индустриализации их изготовления.
Благодаря этим преимуществам фермы с параллельными поясами стали основными для покрытия производственных зданий.
Фермы треугольного очертания (см. рис. д—и) рациональны для консольных систем,
Фермы треугольного очертания (см. рис. д—и) рациональны для консольных систем,
Определение генеральных размеров ферм
Определение пролета ферм. Пролет или длина ферм в большинстве случаев определяются эксплуатационными требованиями и общекомпоновочным решением сооружения и не всегда могут быть рекомендованы по усмотрению конструктора.
В случаях когда пролет конструкции не диктуется технологическими требованиями (например, эстакады, поддерживающие трубопроводы и т.п.), он должен назначаться на основе экономических соображений с тем, чтобы суммарная стоимость ферм и опор была наименьшей.
Определение высоты треугольных ферм. В треугольных фермах (см. рис. д) высота является функцией пролета и уклона кровли, которые зависят от материала кровли. Обычно треугольные фермы проектируют под кровли, требующие значительных уклонов (25 — 45°), что дает высоту ферм Высота треугольных ферм, как правило, бывает выше требуемой из условия наименьшей массы фермы, поэтому по расходу стали треугольные фермы неэкономичны. Высоту фермы посередине пролета можно уменьшить, придав нижнему поясу приподнятое очертание (см. рис.е). Опорный узел при этом не должен быть слишком острым.
Определение высоты трапецеидальных ферм и ферм с параллельными поясами. Если нет
Определение высоты трапецеидальных ферм и ферм с параллельными поясами. Если нет
Масса решетки, наоборот, с увеличением высоты фермы возрастает, так, как увеличивается длина раскосов и стоек. Следовательно, может быть найдена оптимальная высота фермы, при которой общая масса поясов и решетки будет наименьшей.
Расчеты показывают, что при таком подходе оптимальная высота ферм составляет 1/4— 1/5 пролета. Это приводит к тому, что уже при пролете 20 м высота фермы получается больше предельной (3,85 м), допустимой по условиям транспортировки. Кроме того, при оптимизации по расходу стали не учитываются увеличение объема помещения и, следовательно, затраты на его отопление, а также дополнительные затраты на устройство стенового ограждения в пределах высоты фермы. Обычно с учетом требований транспортировки, монтажа, унификации, а также для уменьшения высоты и объема здания высоту ферм принимают в пределах 1/7— 1/12 пролета (меньшие значения принимаются для легких ферм). Фермы, перевозимые целиком по железной дороге, или их отправочные элементы по условиям провозного габарита не должны превышать по высоте 3,85 м между крайними точками выступающих элементов. В фермах трапецеидального очертания помимо высоты посередине пролета необходимо
назначить высоту на опоре. Высота опорной стойки стропильных ферм зависит от
назначить высоту на опоре. Высота опорной стойки стропильных ферм зависит от
Определение высоты ферм из условий жесткости. Наименьшая возможная высота фермы определяется допустимым прогибом. В обычных кровельных покрытиях жесткость ферм значительно превосходит требования, предъявляемые условиями эксплуатации. В конструкциях, работающих на подвижную нагрузку (стропильные фермы при подвесном транспорте, фермы подкрановых эстакад, мостовых кранов и т.п.), требования жесткости часто являются настолько высокими (f/l= 1/750 + 1/1000), что они диктуют высоту ферм. Иногда бывает необходимо установить высоту ферм из условия жесткости при использовании высокопрочной стали или алюминиевых сплавов.
Прогиб фермы может быт определен аналитически по формуле Мора
здесь второе слагаемое в скобках выражает влияние решетки; f/l — предельное отношение прогиба фермы к пролету; σ — максимальное напряжение в поясе от нагрузки, вызывающей прогиб; поскольку прогиб определяется от нормативной нагрузки (при коэффициенте надежности по нагрузке γf = 1)
Размеры панели должны соответствовать расстояниям между элементами, передающими нагрузку на ферму,
Размеры панели должны соответствовать расстояниям между элементами, передающими нагрузку на ферму,
В настоящее время унифицированы геометрические схемы стропильных ферм производственных зданий, мостов, радиомачт, радиобашен, опор линий электропередачи.
Провисание ферм предотвращается устройством строительного подъема, т.е. изготовлением ферм с
Провисание ферм предотвращается устройством строительного подъема, т.е. изготовлением ферм с
Строительный подъем назначают равным прогибу от постоянной плюс половину временной нагрузок. При плоских кровлях и пролетах свыше 36 м строительный подъем следует принимать независимо от величины пролета равным прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
Системы решеток ферм и их характеристики
Треугольная система решетки. В фермах трапецеидального очертания или с паралельными поясами весьма рациональной является треугольная система решетки (см. рис.а), дающая наименьшую суммарную длину решетки и наименьшее число узлов при кратчайшем пути усилия от места приложения нагрузки до опоры.
Общим недостатком треугольной системы решетки является наличие сжатых длинных раскосов (восходящих в фермах с параллельными поясами и нисходящих в треугольных фермах).
Раскосная система решетки. При ее проектировании необходимо стремиться, чтобы наиболее длинные элементы — раскосы — были растянутыми, а стойки — сжатыми. Применять раскосные решетки целесообразно при малой высоте ферм, а также тогда, когда по стойкам передаются большие усилия (при большой узловой нагрузке). Раскосная решетка более трудоемка, чем треугольная, и требует большего расхода материала,
так как при равном числе панелей в ферме общая длина раскосной
так как при равном числе панелей в ферме общая длина раскосной
Чтобы уменьшить размер панели, сохранив нормальный угол наклона раскосов, применяют шпренгельную решетку (см. рис.д). Устройство шпренгельной решетки более трудоемко.
В фермах, работающих на двустороннюю нагрузку, как правило, устраивают крестовую решетку (см.рис. е). К таким фермам относятся горизонтальные связевые фермы покрытий производственных зданий, мостов и других конструкций, вертикальные фермы башен, мачт и высоких зданий. Весьма часто крестовую решетку проектируют из гибких стержней λ>220. В этом случае под действием нагрузки работают только растянутые раскосы; сжатые же раскосы вследствие своей большой гибкости выключаются из работы, теряя устойчивость, и в расчетную схему не входят.
С выпуском промышленностью широкополочных тавров с параллельными гранями полок разработаны стропильные фермы с поясами из тавров и перекрестной решеткой из одиночных уголков (см. рис. ж). Такие фермы экономичнее по расходу металла и стоимости по сравнению с типовыми фермами со стержнями из парных уголков.
Ромбическая и полураскосная решетки (см. рис.з, и) благодаря двум системам раскосов также обладают большой жесткостью. Эти системы применяются в мостах, башнях, мачтах, связях для уменьшения расчетной длины стержней и особенно рациональны при работе конструкций на большие поперечные силы.
Обеспечение устойчивости ферм
Обеспечение устойчивости ферм
Типы сечений стержней ферм
По расходу стали для сжатых стержней
Типы сечений стержней ферм
По расходу стали для сжатых стержней
Применение труб в фермах дает экономию стали до 20 —25%.
Применение труб в фермах дает экономию стали до 20 —25%.
Прямоугольные гнутозамкнутые сечения (рис.б), обладая почти теми же премуществами, что и трубчатые, позволяют упростить узлы сопряжения элементов и в последние годы нашли широкое применение. Вместе с тем нужно отметить, что фермы из гнутозамкнутых профилей с бесфасоночными узлами требуют высокой точности изготовления.
Существенными недостатками стержней из двух уголков является большое число элементов с различными типоразмерами, значительный расход металла на фасонки и прокладки, высокая трудоемкость изготовления и наличие щели между уголками, затрудняющей окраску и способствующей коррозии. Кроме того, стержни с сечением из двух уголков, составленных тавром, неэффективны при работе на сжатие.
При относительно небольших усилиях стержни ферм могут выполняться из одиночных уголков (рис.е). Такое сечение проще в изготовлении, особенно при бесфасоночных узлах, поскольку имеет меньше сборочных деталей и не имеет щелей, закрытых для очистки и окраски.
Стержни тяжелых стальных ферм отличаются от легких более мощными и
Стержни тяжелых стальных ферм отличаются от легких более мощными и
Стержни тяжелых ферм (как раскосы и стойки, так и пояса)
Стержни тяжелых ферм (как раскосы и стойки, так и пояса)
Для поясов ферм желательно применять сечения, имеющие две оси симметрии, что облегчает стык в узле двух сечений соседних панелей разной площади и не создает дополнительного момента вследствие несовпадения центров тяжести этих сечений.
Тяжелые фермы, работающие на динамические нагрузки (железнодорожные мосты, краны и т.п.), иногда еще проектируют клепаными. Современные тяжелые фермы, как правило, проектируют из сварных стержней с монтажными узлами на высокопрочных болтах.
Расчет ферм
Рекомендуется определять усилия в стержнях ферм отдельно для каждого вида нагрузки. Так, в стропильных фермах усилия следует определять для следующих нагрузок: постоянной, в которую входит собственная масса фермы и всей поддерживаемой конструкции (кровли с утеплением, фонарей и т.п.);
временной — нагрузки от подвесного подъемно-транспортного оборудования, полезной нагрузки, действующей на подвешенное к ферме чердачное перекрытие, и т.п.; кратковременной (например, атмосферной) — снег, ветер.
Расчетная постоянная нагрузка, действующая на любой узел стропильной фермы, зависит от грузовой площади, с которой она собирается (заштрихована), и определяется по формуле
где gф — собственная масса фермы и связей, кН/м2, горизонтальной проекции
где gф — собственная масса фермы и связей, кН/м2, горизонтальной проекции
gкр — масса кровли, кН/м2; α — угол наклона верхнего пояса к горизонту; b — расстояние между фермами; di-1, di — примыкающие к узлу панели; γg — коэффициент надежности для постоянных нагрузок.
Расчетную узловую нагрузку от снега определяют по формуле
где Sg — масса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной проекции кровли. Расчет ферм следует выполнять на ЭВМ, что позволяет рассчитать любую схему фермы на статические и динамические нагрузки с учетом, если надо, моментов от жесткости узлов и смещения осей стержней.
Определение расчетной длины стержней
Поэтому в качестве степени защемления сжатого стержня в
Определение расчетной длины стержней
Поэтому в качестве степени защемления сжатого стержня в
Чем меньше отношение τ, тем больше степень защемления и меньше расчетная длина стержня фермы
где μ — коэффициент приведения длины, зависящий от степени защемления; l — расстояние между центрами узлов.
К сжатым стержням решетки в верхнем узле примыкает растянутый раскос, а в нижнем узле — растянутые панели нижнего пояса и раскос. Здесь степень защемления значительно больше и отношение х получается небольшим, близким к 0,5, что дает значение коэффициента μ = 0,77. По нормам коэффициент приведения длины μ элементов решетки из уголков в плоскости фермы установлен равным 0,8.
Таким образом, расчетная длина lx = 0,8l в плоскости фермы определяется с некоторым запасом, в особенности для средних раскосов, жесткость которых по сравнению с примыкающими стержнями невелика.
В трубчатых фермах с бесфасоночными узлами расчетная длина раскоса как в плоскости, так и из плоскости фермы с учетом повышенной крутильной жесткости замкнутых сечений может приниматься равной 0,9l.
Предельные гибкости стержней
Значение предельной гибкости установленное в нормах, зависит
Предельные гибкости стержней
Значение предельной гибкости установленное в нормах, зависит
— несущая способность стержня.
При этом α принимается не менее 0,5.
Подбор сечений элементов ферм
В фермах из прокатных и гнутых профилей для удобства комплектования металла принимается обычно не более 5 — 6 калибров профилей.
Из условия обеспечения качества сварки и повышения коррозионной стойкости толщину замкнутых профилей (труб, гнутозамкнутых сечений) не следует принимать менее 3 мм, а для уголков — менее 4 мм. Для предотвращения повреждения стержней при транспортировке и монтаже не рекомендуется также применять профили размером менее 50 мм.
Подбор сечений сжатых элементов
Для подбора сечения необходимо наметить тип сечения, задаться гибкостью стержня,
Для подбора сечения необходимо наметить тип сечения, задаться гибкостью стержня,
При предварительном подборе можно принять для поясов легких ферм λ = 60... 80 и для решетки λ = 100... 120. Большие значения гибкости принимаются при меньших усилиях.
По требуемой площади подбирается по сортаменту подходящий профиль, определяются его фактические геометрические характеристики A, ix, iy, находятся
. По большей гибкости уточняется коэффициент ϕ и проводится проверка устойчивости по формуле. Если гибкость стержня предварительно была задана неправильно и проверка показала перенапряжение или значительное недонапряжение, то проводят корректировку сечения, принимая промежуточное между предварительно заданным и фактическим значениями гибкости. Обычно второе приближение достигает цели.
Подбор сечения растянутых элементов
Стали с нормативным пределом текучести Ryn<44 кН/см2
Подбор сечения растянутых элементов
Стали с нормативным пределом текучести Ryn<44 кН/см2
Требуемая площадь нетто растянутого элемента определяется по формуле
Подбор сечения элементов ферм, работающих на действие продольной силы и изгиб (внецентренное растяжение и сжатие).
Предельное состояние внецентренно растянутых элементов определяется чрезмерным развитием пластических деформаций в наиболее нагруженном сечении, и их несущая способность проверяется по формуле
Для внецентренно-сжатых элементов определяющей в большинстве случаев является потеря устойчивости, и проверка их несущей способности выполняется по формуле
Подбор сечений стержней по предельной гибкости
Ряд стержней легких ферм имеет незначительные усилия. Сечения этих стержней подбирают по предельной гибкости.
Конструкции легких ферм
Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют
Конструкции легких ферм
Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют
Укрупнительный стык стропильной фермы из парных уголков
а - на сварке;
Укрупнительный стык стропильной фермы из парных уголков
а - на сварке;
Фермы с поясами из широкополочных тавров с параллельными гранями полок
Узлы
Фермы с поясами из широкополочных тавров с параллельными гранями полок
Узлы
а — узел без фасонки; 6 — узел с дополнительной фасонкой и изменением сечения пояса встык; в — узел с изменением сечения пояса с помощью накладки и вставки;
г — узел фермы с перекрестной решеткой из уголков
Фермы из труб
Узлы трубчатых ферм:
а — с непосредственным примыканием; б
Фермы из труб
Узлы трубчатых ферм:
а — с непосредственным примыканием; б
Стыковые соединения труб:
а — прямой с подкладным кольцом; б — то
Стыковые соединения труб:
а — прямой с подкладным кольцом; б — то
Опорные узлы трубчатых ферм:
а — через опорные фланцы;б и в — при шарнирном опирании фермы
Фермы из гнутых профилей
Фермы из гнутых профилей
Узел с расцентровкой осей стержней:
а — схема узла; б
Узел с расцентровкой осей стержней:
а — схема узла; б
Узлы ферм из открытых гнутых профилей: а и б — промежуточный
Узлы ферм из открытых гнутых профилей: а и б — промежуточный
в — опорный