Презентация "MSC.Flightloads 5.5" - скачать презентации по Информатике

Содержание

Слайд 2

Слайд 3

Цель Этот раздел знакомит с некоторыми передовыми темами во FlightLoads и

Цель

Этот раздел знакомит с некоторыми передовыми темами во FlightLoads и Aeroelasticity,

используя более сложную полусимметричную модель сверхзвукового тренировочного истребителя TS1.
Слайд 4

Обсуждение тем Манипулирование геометрией в MSC.Patran для задания областей поверхности оперения

Обсуждение тем

Манипулирование геометрией в MSC.Patran для задания областей поверхности оперения
Изучение методов

создания аэродинамической сетки
Изучение методов создания сплайнов
Определение структурных и аэродинамических контрольных точек
Слайд 5

Обсуждение тем Постпроцессинг: Расчет производных устойчивости и балансировочных переменных показан более

Обсуждение тем

Постпроцессинг:
Расчет производных устойчивости и балансировочных переменных показан более детально.
Для

изучения поперечных нагрузок, изгибающих и крутящих моментов используется Loads Browser
Показана возможность повторного использования базы данных аэроупругости для дальнейшего расчета балансировки.
Повторное использование базы данных аэроупругости показано для многомассовой модели.
Слайд 6

Описание конструкции ЛА Еденицы: U.S Units: lbf, ft, s Площадь крыла

Описание конструкции ЛА

Еденицы: U.S Units: lbf, ft, s
Площадь крыла 275.4ft2 (39658in2)
Размах 26.6ft (319.2in)
Характеристическое 2.57
отношение
Хорда 7.92ft (95.0in)
Максимальная 18,000lbf
масса
Максимальная

1.4 Маха
скорость
Потолок 40,000ft
Слайд 7

Структурная модель самолета содержит: Эквивалентную пластину для оперения Комплексную структуру крыла

Структурная модель самолета содержит:
Эквивалентную пластину для оперения
Комплексную структуру крыла
Жесткие элементы

для фюзеляжа
Точечные массы для фюзеляжа
Точечные массы полезной нагрузки и различных систем, расположенных на крыле отсека

Модель ЛА

Слайд 8

Сетки крыла

Сетки крыла

Слайд 9

Аэродинамическая сетка

Аэродинамическая сетка

Слайд 10

Геометрические манипуляции: цели Начальные геометрические поверхности для крыла и оперения модели

Геометрические манипуляции: цели

Начальные геометрические поверхности для крыла и оперения модели MSC

TS1 имеют следующие недостатки:
Плоскости оперения и крыла расположены в различных плоскостях по вертикали.
Плоскости не обеспечивают расположение аэродинамических элементов вдоль потока один за другим. Мы хотим обеспечить выполнение условия, когда оперение и крыло должны располагаться в одной плоскости.
Плоскости имеют сложную структуру, так как они имеют линии перегиба и управляющие поверхности.
Слайд 11

Геометрические манипуляции: вытягивание кривой Манипуляции с геометрией в PATRAN Чтобы обеспечить

Геометрические манипуляции: вытягивание кривой

Манипуляции с геометрией в PATRAN
Чтобы обеспечить условие совместимости

аэродинамических панелей вдоль потака, мы изменим геометрию.
Продлить корневую крыльевую хорду, используя Edit/curve/extend

Original Curve

Point to extend from

New Curve

Слайд 12

Геометрические манипуляции : проецирование кривой Спроецировать удлиненную кривую на оперение, используя

Геометрические манипуляции : проецирование кривой

Спроецировать удлиненную кривую на оперение, используя create/curve/project

с опцией ‘normal to surface’

Curve 1

Surface 1

Слайд 13

Геометрические манипуляции: резка поверхности Теперь поверхность оперения разрезана на две части

Геометрические манипуляции: резка поверхности

Теперь поверхность оперения разрезана на две части
Если вы

хотите удалить первоначальную поверхность, то во всплывающем окне выберите Yes
Слайд 14

Геометрические манипуляции: резка остальных поверхностей Аналогичную процедуру проделайте для создания «согласованных» поверхностей на оперении и крыле

Геометрические манипуляции: резка остальных поверхностей

Аналогичную процедуру проделайте для создания «согласованных» поверхностей

на оперении и крыле
Слайд 15

Разбиение аэродинамической сетки Здесь приведен способ разбиения аэродинамической сетки. Указано число

Разбиение аэродинамической сетки

Здесь приведен способ разбиения аэродинамической сетки. Указано число аэродинамических

панелей вдоль крыла и вдоль хорды.
Разбиение со смещением используется в местах, где нас интересует градиент давления. Этот метод будет использован в дальнейшем.

10 constant

3 constant

3 constant

5 constant

3 constant

3 constant

7 constant

This division ignored

3 constant

Слайд 16

Аэродинамическая сетка

Аэродинамическая сетка

Слайд 17

Зона 1 Зона 2 Зона 3 Зона 4 Для создания сплайнов

Зона 1

Зона 2

Зона 3

Зона 4

Для создания сплайнов были выбраны центральные узлы

лонжеронов и нервюр.
Крыло было поделено на 4 зоны, to accommodate the aero mesh distribution.

Центральная плоскость крыла

Стратегия создания сплайнов

Слайд 18

Сопоставление структурной зоны, содержащей узлы, и аэродинамической сетки показано на рисунке.

Сопоставление структурной зоны, содержащей узлы, и аэродинамической сетки показано на рисунке.
Сплайны,

созданные для аэродинамической сетки «внутри» крыла и для аэродинамической сетки центральной части фюзеляжа, связаны с одними и те ми же структурными узлами, расположенными в Зоне 1.

Зона 1

Структурные узлы для сплайнинга и аэродинамическая сетка

Аэродинамическая сетка центральной части фюзеляжа

Аэродинамическая
сетка «внутри» крыла

Слайд 19

Сплайны аэродинамической сетки №5 : структурные точки сплайнов аэродинамические ячейки сплайнов Сплайны аэродинамической сетки №5

Сплайны аэродинамической сетки №5 :
структурные точки сплайнов
аэродинамические ячейки

сплайнов

Сплайны аэродинамической сетки №5

Слайд 20

Сплайны аэродинамической сетки №10 : структурные точки сплайнов аэродинамические ячейки сплайнов Сплайны аэродинамической сетки №10

Сплайны аэродинамической сетки №10 :
структурные точки сплайнов
аэродинамические ячейки

сплайнов

Сплайны аэродинамической сетки №10

Слайд 21

Сплайны аэродинамической сетки №15 : структурные точки сплайнов аэродинамические ячейки сплайнов Сплайны аэродинамической сетки №15

Сплайны аэродинамической сетки №15 :
структурные точки сплайнов
аэродинамические ячейки

сплайнов

Сплайны аэродинамической сетки №15

Слайд 22

Trim Cases Начальные данные: M = 0.5 Уровень моря Вертикальное ускорение

Trim Cases

Начальные данные:
M = 0.5 Уровень моря
Вертикальное ускорение 1 g
Скорость

= 6697 in/s, q = 2.5718 psi
Масса 14311.0 lbs (с топливаом, ракеты только на конце крыла)
Неизвестные:
Угол атаки
Отклонение оперения
Слайд 23

Форма прогиба – угловая точка конца крыла сместилась на 0.879 in

Форма прогиба – угловая точка конца крыла сместилась на 0.879 in

Представление

результатов

Распределение аэродинамического
давления
(Давление на «жесткий» ЛА)

Слайд 24

Производная устойчивости и управления В файле .f06 содержатся результаты расчета производной

Производная устойчивости и управления

В файле .f06 содержатся результаты расчета производной устойчивости

и управления для каждого условия балансировки.
Заголовок и условия для балансирвки:

N O N - D I M E N S I O N A L S T A B I L I T Y A N D C O N T R O L D E R I V A T I V E
C O E F F I C I E N T S
CONFIGURATION = TS1 XY-SYMMETRY = ASYMMETRIC XZ-SYMMETRY = SYMMETRIC
MACH = 5.0000E-01 Q = 2.5718E+00
CHORD = 9.5000E+01 SPAN = 3.1920E+02 AREA = 1.9829E+04

Начальные условия для расчета балансировки: M = 0.5, q = 2.5718 psi, V = 6697 in/s

Слайд 25

Производные устойчивости В нашем случае имелись только продольные производные устойчивости. Выражения

Производные устойчивости

В нашем случае имелись только продольные производные устойчивости.
Выражения для коэффициента

подъемной силы:
Выражения для момента:
Слайд 26

Обсуждение производных коэффициента подъемной силы Производная коэффициента подъемной силы по углу

Обсуждение производных коэффициента подъемной силы

Производная коэффициента подъемной силы по углу атаки

По

углу отклонения оперения

По скорости тангажа

Игнорируемый член

Нулевой член

По ускорению тангажа

По вертикальному ускорению

Слайд 27

Производные устойчивости в .f06 CONTROLLER STATE: INTERCEPT ONLY, ALL CONTROLLERS ARE

Производные устойчивости в .f06

CONTROLLER STATE: INTERCEPT ONLY, ALL CONTROLLERS ARE

ZERO
TRIM VARIABLE COEFFICIENT RIGID ELASTIC INERTIAL
UNSPLINED SPLINED RESTRAINED UNRESTRAINED RESTRAINED UNRESTRAINED
REF. COEFF. CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 6.061313E-19 2.253668E-16
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ -2.192298E-14 -2.192298E-14 -2.352667E-14 -2.399215E-14 -1.279110E-17 -2.399215E-14
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 2.565092E-14 2.565092E-14 2.801416E-14 2.837849E-14 3.980359E-17 2.836162E-14
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CANARD CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 1.858715E-19 1.349451E-02
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 2.358309E-01 2.358309E-01 2.103891E-01 1.993592E-01 -3.859970E-18 1.993592E-01
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 4.983479E-01 4.983479E-01 5.322815E-01 5.458433E-01 1.216183E-17 5.448329E-01
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
ANGLEA CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 6.195443E-20 -5.296896E-03
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 3.400623E+00 3.400623E+00 3.665259E+00 3.713126E+00 -1.157451E-18 3.713126E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -2.474000E+00 -2.474000E+00 -2.859308E+00 -2.887297E+00 3.962711E-18 -2.886900E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
SIDES CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
.....

По углу скольжения - отсутствует

z

Слайд 28

Производные устойчивости в .f06 ROLL CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

Производные устойчивости в .f06


ROLL CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
PITCH CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 1.239254E-19 -1.409231E-01
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 1.121193E+01 1.121193E+01 1.205719E+01 1.231879E+01 -2.514021E-18 1.231879E+01
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -1.439519E+01 -1.439519E+01 -1.564026E+01 -1.585319E+01 8.066646E-18 -1.584263E+01
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
YAW CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
URDD1 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 -4.625457E-19 -1.282328E-16
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 1.119897E-14 1.119897E-14 1.202170E-14 1.227077E-14 9.899729E-18 1.227077E-14
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -1.376156E-14 -1.376156E-14 -1.497476E-14 -1.517384E-14 -3.047236E-17 -1.516424E-14
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
URDD2 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
URDD3 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 -1.067984E-18 -1.301176E-16
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 1.187761E-14 1.187761E-14 -8.996639E-08 1.300619E-14 3.634104E-04 1.300619E-14
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -1.430087E-14 -1.430087E-14 1.153184E-06 -1.578820E-14 -2.562158E-04 -1.577846E-14
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

по крену - отсутствует

по ускорению вдоль оси х- отсутствует

по ускорению вдоль оси у- отсутствует

по рысканью - отсутствует

Слайд 29

Производные устойчивости в .f06 URDD4 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

Производные устойчивости в .f06


URDD4 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
URDD5 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 1.116072E-03 -1.284997E-16
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 1.155316E-14 1.155316E-14 -6.621490E-04 1.265632E-14 -2.434050E-02 1.265632E-14
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -1.400548E-14 -1.400548E-14 8.048715E-04 -1.545924E-14 7.384621E-02 -1.544961E-14
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
URDD6 CX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00

по ускорению рысканья -отсутствует

по ускорению по крену -отсутствует

Слайд 30

Переменные балансировки в .f06 ЛА совершает полет с небольшим положительным отклонением

Переменные балансировки в .f06

ЛА совершает полет с небольшим положительным отклонением в

2.150 и отклонением оперения в 0.830


TRIM ALGORITHM USED: LINEAR TRIM SOLUTION WITHOUT REDUNDANT CONTROL SURFACES.
AEROELASTIC TRIM VARIABLES
ID LABEL TYPE TRIM STATUS VALUE OF UX
INTERCEPT RIGID BODY FIXED 1.000000E+00
1 CANARD CONTROL SURFACE FREE 1.452887E-02 RADIANS
2 ANGLEA RIGID BODY FREE 3.746328E-02 RADIANS
3 SIDES RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 RADIANS
4 ROLL RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 NONDIMEN. RATE
5 PITCH RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 NONDIMEN. RATE
6 YAW RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 NONDIMEN. RATE
7 URDD1 RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 LENGTH/S/S
8 URDD2 RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 LENGTH/S/S
9 URDD3 RIGID BODY FIXED 3.861600E+02 LENGTH/S/S
10 URDD4 RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 LENGTH/S/S
11 URDD5 RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 LENGTH/S/S
12 URDD6 RIGID BODY FIXED 0.000000E+00 LENGTH/S/S

Слайд 31

Коэффициенты равные нулю: Проверка коэффициента подъемной силы аналитическим методом т.к.


Коэффициенты равные нулю:

Проверка коэффициента подъемной силы аналитическим методом

т.к.

Слайд 32

Проверка коэффициента подъемной силы аналитическим методом Оставшиеся ненулевые коэффициенты («жесткий» ЛА):

Проверка коэффициента подъемной силы аналитическим методом

Оставшиеся ненулевые коэффициенты («жесткий» ЛА):
Сравните с

.f06:


AERODYNAMIC MONITOR POINT TOTAL VEHICLE COEFFICIENTS:
AXIS RIGID AIR
BODY CZ 1.308248E-01
WIND CL 1.307330E-01

Слайд 33

Центр аэродинамического давления Момент тангажа относительно центра давления не зависит от

Центр аэродинамического давления

Момент тангажа относительно центра давления не зависит от угла

атаки.
Это условие может быть записано как
Таким образом, используя производные устойчивости для «жесткого» ЛА, центр давления располагается на расстоянии 69.13in относительно начала основной СК.
Слайд 34

Центр аэродинамического давления и центр тяжести Центр тяжести располагается на расстоянии

Центр аэродинамического давления и центр тяжести

Центр тяжести располагается на расстоянии 66.98in

относительно начала основной СК.
Для обеспечения устойчивости ЛА, центр тяжести должен располагаться перед центром давления.
Запас статической устойчивости ЛА,т.е. расстояние от центра давления до центра тяжести, выраженное в процентах относительно длины хорды, равен –2.26%.
Это означает что ЛА в малой степени неустойчив.
Слайд 35

Производная коэффициента подъемной силы по углу атаки Производная по углу атаки

Производная коэффициента подъемной силы по углу атаки

Производная по углу атаки зависит

от угла атаки «жесткого» ЛА.
Теоретически это значение можно получить как
Слайд 36

CONTROL SURFACE POSITION AND HINGE MOMENT RESULTS ACTIVE LIMITS ARE FLAGGED

CONTROL SURFACE POSITION AND HINGE MOMENT RESULTS
ACTIVE LIMITS ARE FLAGGED

WITH AN (A), VIOLATED LIMITS ARE FLAGGED WITH A (V).
POSITION HINGE MOMENT
CONTROL SURFACE LOWER LIMIT VALUE UPPER LIMIT LOWER LIMIT VALUE UPPER LIMIT
CANARD -9.000020E+01 1.452887E-02 9.000021E+01 N/A 9.530430E+03 N/A

Положения органов управления и шарнирный момент

Положение оперения

Шарнирный момент для оперения

Слайд 37

INTERMEDIATE MATRIX ... HP COLUMN 1 1 -7.441844E-14 2.471184E-16 2 COLUMN

INTERMEDIATE MATRIX ... HP
COLUMN 1
1 -7.441844E-14 2.471184E-16 2
COLUMN

2
1 -5.960365E-01 1.967810E-03 2
COLUMN 3
1 9.598665E+00 -3.165875E-02 2
COLUMN 6
1 3.998297E+01 -1.328564E-01 2
COLUMN 8
1 3.895659E-14 -1.294318E-16 2
COLUMN 10
1 5.399570E-04 -1.834221E-06 2
COLUMN 12
1 -8.921152E-02 3.054205E-04 2

Промежуточные результаты

Когда эта матрица перемножается со значениями балансировочных
параметров, получаются премещения r-множества степеней свободы,
необходимые для преобразования перемещений из restrained analysis
в unrestrained analysis.

Слайд 38

Контрольные точки Контрольные точки позволяют получить обобщенные силы в заданной области

Контрольные точки

Контрольные точки позволяют получить обобщенные силы в заданной области ЛА.
Область

может быть определена на структурной или аэродинамической сетке.
MSC.Nastran автоматически определяет структурные и аэродинамические контрольные точки для всего ЛА и всех управляющих поверхностей.
Слайд 39

Стандартные структурные контрольные точки: весь ЛА S T R U C

Стандартные структурные контрольные точки: весь ЛА


S T R U

C T U R A L M O N I T O R P O I N T I N T E G R A T E D L O A D S
CONFIGURATION = AEROSG2D XY-SYMMETRY = ASYMMETRIC XZ-SYMMETRY = SYMMETRIC
MACH = 5.000000E-01 Q = 2.571800E+00
CONTROLLER STATE:
CANARD = 1.4529E-02 ANGLEA = 3.7463E-02 URDD3 = 3.8616E+02


MONITOR POINT NAME = AEROSG2D COMPONENT = CLASS = COEFFICIENT
LABEL = Full Vehicle Integrated Loads
CID = 0 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST. INERTIAL RIGID APPLIED REST. APPLIED
---- ------------- ------------- ------------- ------------- -------------
CX 0.000000E+00 0.000000E+00 -1.276842E-11 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00 5.762829E-13 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 6.671572E+03 7.156533E+03 7.156533E+03 0.000000E+00 0.000000E+00
CMX 4.286052E+05 4.721812E+05 1.624215E+05 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY -4.139441E+05 -4.793302E+05 -4.793302E+05 0.000000E+00 0.000000E+00
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 2.071765E-09 0.000000E+00 0.000000E+00

Инерциальные нагрузки

Аэродинамические
нагрузки на «жесткий» ЛА

Аэродинамические нагрузки на упругий ЛА (нагрузки на «жесткий» ЛА + приращение аэродинамических нагрузок, обусловленное упругостью ЛА)

Слайд 40

Контрольные точки для всего аппарата: следствие Аэродинамические нагрузки на деформируемый аппарат

Контрольные точки для всего аппарата: следствие

Аэродинамические нагрузки на деформируемый аппарат уравновешиваются

инерциальными нагрузками, исключая момент вокруг оси Х, так как рассмтривается половина модели.
Расположение центра тяжести может быть определено из выражения
в итоге получаем
Слайд 41

Стандартные аэродинамические контрольные точки A E R O D Y N

Стандартные аэродинамические контрольные точки
A E R O D Y N

A M I C M O N I T O R P O I N T I N T E G R A T E D L O A D S
CONFIGURATION = AEROSG2D XY-SYMMETRY = ASYMMETRIC XZ-SYMMETRY = SYMMETRIC
MACH = 5.000000E-01 Q = 2.571800E+00
CONTROLLER STATE:
CANARD = 1.4529E-02 ANGLEA = 3.7463E-02 URDD3 = 3.8616E+02
MONITOR POINT NAME = AEROSG2D COMPONENT = CLASS = COEFFICIENT
LABEL = Full Vehicle Integrated Loads
CID = 0 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CX 0.000000E+00 0.000000E+00
CY 0.000000E+00 0.000000E+00
CZ 6.671572E+03 7.156533E+03
CMX 4.286052E+05 4.721812E+05
CMY -4.139441E+05 -4.793302E+05
CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00
MONITOR POINT NAME = CANARD COMPONENT = 20 CLASS = HINGE MOMENT
LABEL = CANARD - Control Surface Hinge Moment
CID = 1 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CMY 7.187500E+03 7.190499E+03

Нет инерциальных нагрузок

Весь ЛА:

Шарнирный момент для оперения:

Слайд 42

Основные аэродинамические коэффициенты Основные аэродинамические коэффициенты – отношение обобщенных аэродинамических сил

Основные аэродинамические коэффициенты

Основные аэродинамические коэффициенты – отношение обобщенных аэродинамических сил к

скоростному напору помноженному на относительную площадь.
Коэффициенты получаются относительно связанной СК и относительно осей крыла.
Слайд 43

A E R O S T A T I C D

A E R O S T A T I C D

A T A R E C O V E R Y O U T P U T T A B L E S
CONFIGURATION = AEROSG2D XY-SYMMETRY = ASYMMETRIC XZ-SYMMETRY = SYMMETRIC
MACH = 5.000000E-01 Q = 2.571800E+00
CHORD = 9.5000E+01 SPAN = 3.1920E+02 AREA = 1.9829E+04
TRANSFORMATION FROM REFERENCE TO WIND AXES:
ANGLE OF ATTACK = 3.746328E-02 RADIANS ( 2.146488 DEGREES)
ANGLE OF SIDESLIP = 0.000000E+00 RADIANS ( 0.000000 DEGREES)
{ X } [ 0.999298 0.000000 0.037455 ] { X }
{ Y } [ 0.000000 1.000000 0.000000 ] { Y }
{ Z }WIND = [ -0.037455 0.000000 0.999298 ] { Z }REF
STRUCTURAL MONITOR POINT TOTAL VEHICLE COEFFICIENTS:
AXIS RIGID AIR + RESTRAINED INCR. - INERTIAL + RIGID-APPLIED + RESTRAINED INCR. = BALANCE
---- --------- ---------------- -------- ------------- ---------------- -------
BODY CX 0.000000E+00 0.000000E+00 -2.503798E-16 0.000000E+00 0.000000E+00 2.503798E-16
WIND CD 4.899981E-03 3.561827E-04 5.256164E-03 0.000000E+00 0.000000E+00 -3.340281E-10
BODY CY 0.000000E+00 0.000000E+00 1.130050E-17 0.000000E+00 0.000000E+00 -1.130050E-17
WIND CY-WIND 0.000000E+00 0.000000E+00 1.130050E-17 0.000000E+00 0.000000E+00 -1.130050E-17
BODY CZ 1.308248E-01 9.509739E-03 1.403346E-01 0.000000E+00 0.000000E+00 -8.918239E-09
WIND CL 1.307330E-01 9.503066E-03 1.402361E-01 0.000000E+00 0.000000E+00 -8.911982E-09
BODY CMX 2.633034E-02 2.676987E-03 9.977977E-03 0.000000E+00 0.000000E+00 1.902935E-02
WIND CM-ROLL 2.631187E-02 2.675109E-03 9.970976E-03 0.000000E+00 0.000000E+00 1.901600E-02
BODY CMY -8.544371E-02 -1.349657E-02 -9.894029E-02 0.000000E+00 0.000000E+00 1.061115E-08
WIND CM-PITCH -8.544371E-02 -1.349657E-02 -9.894029E-02 0.000000E+00 0.000000E+00 1.061115E-08
BODY CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 1.272740E-16 0.000000E+00 0.000000E+00 -1.272740E-16
WIND CM-YAW -9.861902E-04 -1.002653E-04 -3.737203E-04 0.000000E+00 0.000000E+00 -7.127352E-04

Основные структурные коэффициенты

Слайд 44

AERODYNAMIC MONITOR POINT TOTAL VEHICLE COEFFICIENTS: AXIS RIGID AIR + RESTRAINED


AERODYNAMIC MONITOR POINT TOTAL VEHICLE COEFFICIENTS:
AXIS RIGID AIR

+ RESTRAINED INCR. - INERTIAL + RIGID-APPLIED + RESTRAINED INCR. = BALANCE
---- --------- ---------------- -------- ------------- ---------------- -------
BODY CX 0.000000E+00 0.000000E+00 N/A N/A N/A 0.000000E+00
WIND CD 4.899981E-03 3.561827E-04 N/A N/A N/A 5.256163E-03
BODY CY 0.000000E+00 0.000000E+00 N/A N/A N/A 0.000000E+00
WIND CY-WIND 0.000000E+00 0.000000E+00 N/A N/A N/A 0.000000E+00
BODY CZ 1.308248E-01 9.509739E-03 N/A N/A N/A 1.403346E-01
WIND CL 1.307330E-01 9.503066E-03 N/A N/A N/A 1.402361E-01
BODY CMX 2.633034E-02 2.676987E-03 N/A N/A N/A 2.900733E-02
WIND CM-ROLL 2.631187E-02 2.675109E-03 N/A N/A N/A 2.898698E-02
BODY CMY -8.544371E-02 -1.349657E-02 N/A N/A N/A -9.894028E-02
WIND CM-PITCH -8.544371E-02 -1.349657E-02 N/A N/A N/A -9.894028E-02
BODY CMZ 0.000000E+00 0.000000E+00 N/A N/A N/A 0.000000E+00
WIND CM-YAW -9.861902E-04 -1.002653E-04 N/A N/A N/A -1.086455E-03

Основные аэродинамические коэффициенты

Слайд 45

Аэродинамические контрольные точки, определяемые поьзователем Аэродинамические контрольные точки могут быть использованы

Аэродинамические контрольные точки, определяемые поьзователем

Аэродинамические контрольные точки могут быть использованы для

быстрого определения вносимого вклада каждой аэродинамической поверхности.
Определить набор аэродинамических элементов, которые будут вносить вклад в суммарную силу.
Требуется определить компоненты силы.
Определить точку, относительно которой будут считаться моменты.
Диаграмма равновесия, представленная на следующей странице, илюстрирует удобство использования
Слайд 46

1606 721 948 3882 3882 948 1606 721 7157 Равновесие сил

1606

721

948

3882

3882
948
1606
721
7157

Равновесие сил на
основных
поверхностях

Аэродинамические
нагрузки

7157

Используется аэродинамическая

контрольная точка.
Расчетный случай: 1g Case

Инерциальная нагрузка

Диаграмма равновесия

Слайд 47

MONITOR POINT NAME = CAN_LIFT COMPONENT = CAN_LIFT CLASS = GENERAL

MONITOR POINT NAME = CAN_LIFT COMPONENT = CAN_LIFT CLASS =

GENERAL
LABEL = CAN_LIFT
CID = 0 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CZ 1.601506E+03 1.606107E+03
CMX 9.470631E+04 9.498113E+04
CMY 5.006467E+04 5.021215E+04
MONITOR POINT NAME = WING_LIF COMPONENT = WING_LIF CLASS = GENERAL
LABEL = WING_LIFT
CID = 0 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CZ 3.462840E+03 3.881783E+03
CMX 3.107315E+05 3.531114E+05
CMY -4.292768E+05 -4.886566E+05
MONITOR POINT NAME = WING_FUS COMPONENT = WING_FUS CLASS = GENERAL
LABEL = WING_FUSE
CID = 0 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CZ 8.910090E+02 9.479647E+02
CMX 1.336315E+04 1.422588E+04
CMY -6.600257E+04 -7.231875E+04

Аэродинамические контрольные точки, представление в файле .f06

Слайд 48

flap Пример: аэродинамическая контрольная точка на закрылке Изображено как установливается аэродинамическая

flap

Пример: аэродинамическая контрольная точка на закрылке

Изображено как установливается аэродинамическая контрольная точка.
Пусть

мы хотим определили область флаперона как аэродинамическую контрольную точку, что бы узнать вклад закрылка в подъемную силу в положении 0 градусов.
Слайд 49

A: Выбор аэродинамической контрольной точки B: Контрольной точке присваивается имя и

A: Выбор аэродинамической контрольной точки
B: Контрольной точке присваивается имя и метка
C:

Выбор компонентов
D: Задание рсчетной СК

A

B

C

D

E

E: Определение Контрольной точки
- Непосредственно выбор элементов
- При помощи существующих аэродинамических групп

Слайд 50

$ Monitor Points: MONPNT1 FLAP_LD flap_region_total 35 FLAP_LD 102 0. 0.

$ Monitor Points:
MONPNT1 FLAP_LD flap_region_total
35 FLAP_LD 102 0. 0.

0.
$
$ AECOMP:
AELIST 25 115001 115002 115003 115006 115005 115004 115007
115008 115009 116003 116002 116001 116004 116005 116006
116009 116008 117001
AECOMP FLAP_LD AELIST 25


MONITOR POINT NAME = FLAP_LD COMPONENT = FLAP_LD CLASS = GENERAL
LABEL = flap_region_total
CID = 102 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z =
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST.
---- ------------- -------------
CZ 7.780567E+01 8.695660E+01
CMY -6.299542E+02 -7.044872E+02

87 lbf

-704 lbf in

Отображениие результата в .bdf и .f06
Диаграмма представления результата

Слайд 51

Структурные контрольные точки, определяемые пользователем Структурные контрольные точки могут быть использованы

Структурные контрольные точки, определяемые пользователем

Структурные контрольные точки могут быть использованы для

определения нагрузок, приложенных к структурным компонентам:
Определить множество узлов, которые вносят вклад в суммарную нагрузку. Это удобно сделать используя группы в MSC.Patran.
Необходимо определить компоненты нагрузки.
Определить точку, относительно которой будут считаться моменты.
Слайд 52

Рассмотрим центральный лонжерон Здесть отображена аэродинамическая сетка крыла. Мы хотим определить

Рассмотрим центральный лонжерон
Здесть отображена аэродинамическая сетка крыла.
Мы хотим определить обобщенную силу,

относително СК coord 16

Центральный лонжерон

Coord 16

Пример: центральный лонжерон

Слайд 53

Выбор структурной контрольной точки Ввести название и метку контрольной точки Задать

Выбор структурной контрольной точки
Ввести название и метку контрольной точки
Задать компоненты
Задать расчетную

СК
( использовать существующую СК или создать новую, используя Calc…)
Слайд 54

Определить контрольную точку, используя один из методов Nodes: выбрать узлы или Component Names: ранее определенные группы

Определить контрольную точку, используя один из методов
Nodes: выбрать узлы
или
Component Names:

ранее определенные группы
Слайд 55

$ $ Monitor Points: MONPNT1 cl_spar cl_spar_loads 35 cl_spar 16 0.

$
$ Monitor Points:
MONPNT1 cl_spar cl_spar_loads
35 cl_spar 16 0. 0. 0.
$
$

AECOMP:
SET1 103 37 39 41 43 45 47 106
108 110 112 114 186 188 190 192
196 198 200 202 267 268 269 270
271 272 330 331 332 333 334 409
410 411 412 419 420 421 422 589
590 591 592 593 604 605 606 607
619 620 621 622 635 636 637 638
639 640 747 748 755 757 850 851
860 861 928 929 930 940
AECOMP cl_spar SET1 103
$

Z

MY

Все узлы определены в SET1 номер 103

Объекты в Bulk Data, определяющие контрольную точку

Компоненты 35, соответствуют Z и My в CID 16

Слайд 56

MONITOR POINT NAME = CL_SPAR COMPONENT = CL_SPAR CLASS = GENERAL

MONITOR POINT NAME = CL_SPAR COMPONENT = CL_SPAR CLASS =

GENERAL
LABEL = CL_SPAR_LOADS
CID = 16 X = 0.00000E+00 Y = 0.00000E+00 Z = 0.00000E+00
AXIS RIGID AIR ELASTIC REST. INERTIAL RIGID APPLIED REST. APPLIED
---- ------------- ------------- ------------- ------------- -------------
CZ 1.862206E+02 2.380110E+02 9.070477E+01 0.000000E+00 0.000000E+00
CMY 1.811955E+04 2.279054E+04 7.388569E+03 0.000000E+00 0.000000E+00

CZ

CMY

CZ:
«Жесткая»+упругая нагрузки = 238 lbs
Инерциальная нагрузка = - 91 lbs
(примечание инерциальная нагрузка чувствительна к скорости )

Интерпретация результатов в .f06

Слайд 57

Loads Browser (браузер нагрузок) Loads Browser позволяет отобразить поперечные силы (SF),

Loads Browser (браузер нагрузок)

Loads Browser позволяет отобразить поперечные силы (SF), изгибающие

(BM) и крутящие моменты.
Нагрузки могут быть обобщены по аэродинамической или структурной областям.
Нагруженная область выбирается интерактивно.
Ось суммированя определяется интерактивно.
Регионы могут сцеплены в последовательные сложные схемы.
Слайд 58

Пример: центральный лонжерон Объектом создания SF и BM диаграмм является лонжерон.

Пример: центральный лонжерон

Объектом создания SF и BM диаграмм является лонжерон.
Осью диаграммы

будет ось х СК Coord 16. Началом диаграммы будет начало СК Coord 16.
Слайд 59

Выбрать Loads Browser Использовать Create/Region Задать Region Name – в нашем

Выбрать Loads Browser
Использовать Create/Region
Задать Region Name – в нашем случае cl_spar
Определить

Reference Cordinate Frame – в нашем случае Coord 16
Выбрать группу Group – в нашем случае clspar
Поставить галочку Highlight Selected Entities
Слайд 60

Выбрать Loads Browser Использовать Plot/Results/Running Loads Нажать Region Выбрать ранее опеределенный

Выбрать Loads Browser
Использовать Plot/Results/Running Loads
Нажать Region
Выбрать ранее опеределенный регион Region Name

– в нашем случае cl_spar
Определить в Results Cases(s) – случай SC1 Structure Loads
Pick the Node Vector Results – in this case Aeroelastic Restrained Forces
Определить load Components – использовать Fz и My
Слайд 61

SF и BM диаграммы аэродинамических нагрузок (Rigid Aerodynamic Forces)

SF и BM диаграммы аэродинамических нагрузок (Rigid Aerodynamic Forces)

Слайд 62

SF и BM диаграмы of Aeroelastic Restrained Forces (Elastic Increments)

SF и BM диаграмы of Aeroelastic Restrained Forces (Elastic Increments)

Слайд 63

Обобщенная нагрузка Обобщенная нагрузка позволяет контролировать баланс сил.

Обобщенная нагрузка

Обобщенная нагрузка позволяет контролировать баланс сил.

Слайд 64

Выбрать Loads Browser Использовать Plot/Results/Load Summation Нажать Region Выберать ранее определенную

Выбрать Loads Browser
Использовать Plot/Results/Load Summation
Нажать Region
Выберать ранее определенную область Region Name

–cl_spar
Выбрать расчетный случай Results Cases(s) – SC1 Structure Loads
Выбрать в Node Vector Results – Aeroelastic Restrained Forces
Установить в load Components –Fz и My
Установить в Output Coordinate Frame – Coord 16
Слайд 65

Примечание суммарное значение компоненты Fz = 238.01, это значение для контрольной

Примечание суммарное значение компоненты Fz = 238.01, это значение для контрольной

точки было подсчитано ранее.
Начало обобщенной СК отображается.

Обобщенная нагрузка: результат

Rigid Aerodynamic Loads

Elastic Increments

Слайд 66

Пример: конструкция крыла

Пример: конструкция крыла

Слайд 67

Конструкция крыла: поперечная сила вдоль лонжерона Rigid Aerodynamic Loads Elastic Increments

Конструкция крыла: поперечная сила вдоль лонжерона

Rigid Aerodynamic Loads

Elastic Increments

Слайд 68

Конструкция крыла: изгибный момент вдоль лонжерона Rigid Aerodynamic Loads Elastic Increments

Конструкция крыла: изгибный момент вдоль лонжерона

Rigid Aerodynamic Loads

Elastic Increments

Слайд 69

Конструкция крыла: крутящий момент вдоль лонжерона Elastic Increments Rigid Aerodynamic Loads

Конструкция крыла: крутящий момент вдоль лонжерона

Elastic Increments

Rigid Aerodynamic Loads

Слайд 70

«Жесткая» + «упругая» составляющая Fz = 4829.7 lbs, это значение соответствует

«Жесткая» + «упругая» составляющая Fz = 4829.7 lbs, это значение соответствует

ранее полученному значению для аэродинамической контрольной точки крыла.

Констукция крыла: обобщенная сила

Слайд 71

Экспорт данных о нагруженном состоянии Опция Import/Export в главном меню позволяет

Экспорт данных о нагруженном состоянии

Опция Import/Export в главном меню позволяет экспортировать

данные о всех структурных нагрузках, полученных при расчете на статическую аэроупругость.
Фрагмент .bdf содержащий данные о нагруженном состоянии может быть использован для расчета статики (SOL 101).
Могут быть экспортированы следующие нагрузки:
Rigid Component: Rigid aerodynamic loads
Elastic Component: Elastic increments
Inertia Component: Инерциальные нагрузки
(Rigid + Elastic – Inertia) это уравновешанные нагрузки.
Слайд 72

Выбрать Import/Export выбрать Export… Select Result Case(s) Select Result Quantity Моменты

Выбрать Import/Export
выбрать Export…
Select Result Case(s)
Select Result Quantity
Моменты и/или солы
Rigid

и/или Elastic и/или Inertial
Задать Output File Name …
Убрать галочку Write Nodes
Apply
Слайд 73

$ - - - - - - - - - -

$ - - - - - - - - - -

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
$ MSC.Nastran External Loads File created by MSC.FlightLoads
$ version 2001.0.2 on 18:46:38 at 17-Aug-01.
$ Extracted from MSC.Patran database:
$ C:\tony_abbey\training_material\FLDS\trainer_ac\ja_flutt_pk.db
$ MSC.Patran 2001 r2
$ - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
CEND
SUBCASE 1
SUBTITLE=A1:Static Subcase
LOAD = 1
BEGIN BULK
$ ( Aeroelastic Forces, Nodal Rigid Component )
FORCE 2 510 0 1. 0.+0 0.+0 6.710197
FORCE 2 531 0 1. 0.+0 0.+0 4.787435
FORCE 2 546 0 1. 0.+0 0.+0 12.40505
FORCE 2 561 0 1. 0.+0 0.+0 9.190941
...
$ ( Aeroelastic Restrained Forces, Nodal Elastic Component )
FORCE 3 510 0 1. 0.+0 0.+0 .7241759
FORCE 3 531 0 1. 0.+0 0.+0 .3625956
FORCE 3 546 0 1. 0.+0 0.+0 1.388873
FORCE 3 561 0 1. 0.+0 0.+0 .8576363
..
$ ( Aeroelastic Restrained Forces, Nodal Inertial Component )
FORCE 4 1 0 1. 4.0520-90.+0 425.0656
FORCE 4 2 0 1. 0.+0 0.+0 211.9077
FORCE 4 3 0 1. -9.53-110.+0 300.0463
FORCE 4 4 0 1. -2.38-110.+0 75.01158
..
LOAD 1 1. 1. 2 1. 3 -1. 4
ENDDATA

Экспорт нагрузок: пример .bdf

Слайд 74

Если установлена галочка Write Nodes То становится доступной опция Select Groups

Если установлена галочка Write Nodes
То становится доступной опция Select Groups
Узлы

этих групп будут тоже добавлены в фрагмент файла.bdf
Слайд 75

Использование экспортированных данных о нагруженном состоянии Этапы использования экспортированных данных о

Использование экспортированных данных о нагруженном состоянии

Этапы использования экспортированных данных о нагруженном

состоянии :
Создать новую базу данных MSC.Patran
Выбрать Structural Preference
Импортировать структурную сетку из файла .bdf, использованного для расчета аэроупругости
Импортировать данные о нагруженном состоянии из фрагмента .bdf (Примечание: не допускать сдвиг узлов или создание новых)
Задать новые граничные условия (это могут быть любые произвольные статически определенные связи, так как нагрузки сбалансированны по определеннию)
Запустить линейный статический расчет (SOL 101) который содержит «жесткие», «упригие» и инерциальные составляющие н агрузок
Слайд 76

Использование экспортированных данных о нагруженном состоянии Другие возможности: Нагрузки могут быть

Использование экспортированных данных о нагруженном состоянии

Другие возможности:
Нагрузки могут быть приложены и

на переорпеделенную структурную сетку,содержащую такие же номера нагруженных узлов. Этот технический прием может быть удобен для развития конструкции.
Инерциальные составляющие могут быть The inertia terms can be left out to assess the effect of ignoring inertia relief.
Care must be taken not to invalidate the idealisations made in the initial analysis.
Слайд 77

Аэродинамическая и аэроупругая базы данных При дальнейший расчете балансировочных случаев можно

Аэродинамическая и аэроупругая базы данных

При дальнейший расчете балансировочных случаев можно повторно

использовать существующие аэродинамические и аэроупругие базы данных. Это сделает расчет значительно дешевле.
Существующую аэродинамическую базу данных можно повторно использовать с конечной или недоработанной структурной моделью.
Аэроупругую базу данных можно использховать если изменилось распределение масс, которое незначительно влияет на изменение приращения аэродинамических сил.
Слайд 78

Допустим мв нуждаемся в повторном использовании баз данных. Установите галочку SAVE

Допустим мв нуждаемся в повторном использовании баз данных.
Установите галочку SAVE

NEW DATA и Aeroelastic Data перед началом расчета
Теперь, когда будет запущен расчет, будут созданы ADB и AEDB файлы

Создание баз данных

Слайд 79

$ Aero DB FMS Statements ASSIGN MASTER='wing_use_tail.master.1' ASSIGN ADB='wing_fuse_tail.adb.1' INIT ADB

$ Aero DB FMS Statements
ASSIGN MASTER='wing_use_tail.master.1'
ASSIGN ADB='wing_fuse_tail.adb.1'
INIT ADB
ASSIGN AEDB='wing_fuse_tail.aedb.1'
INIT AEDB
$ Static

AeroElastic Analysis
SOL 144
TITLE = MSC.Nastran Aeroelastic job created on 06-Jun-01 at 17:36:02
ECHO = NONE
AECONFIG = ts1
SUBCASE 1
$ Subcase name : level1
SUBTITLE=Default
SPC = 2
DISPLACEMENT(SORT1,REAL)=ALL
SPCFORCES(SORT1,REAL)=ALL
STRESS(SORT1,REAL,VONMISES,BILIN)=ALL
TRIM = 1
AESYMXZ = Symmetric
AESYMXY = Asymmetric
SUPORT1 = 1
AEROF = ALL
APRES = ALL
...

Создание баз данных: команды FMS

Операторы INIT и ASSIGN в FMS statements теперь определяют что будут созданы ADB и AEDB файлы с начала запуска

Слайд 80

Повторное использование баз данных

Повторное использование баз данных

Слайд 81

$ Aero DB FMS Statements ASSIGN ADB_1='wing_fuse_tail.master.1' DBLOCATE LOGICAL=ADB_1 WHERE(DBSET='ADB' or

$ Aero DB FMS Statements
ASSIGN ADB_1='wing_fuse_tail.master.1'
DBLOCATE LOGICAL=ADB_1 WHERE(DBSET='ADB' or DBSET='AEDB') $
$

Static AeroElastic Analysis
SOL 144
CEND
TITLE = MSC.Nastran Aeroelastic job created on 06-Jun-01 at 17:36:02
ECHO = NONE
AECONFIG = ts1
SUBCASE 1
$ Subcase name : level2_pullup
SUBTITLE=Default
SPC = 2
DISPLACEMENT(SORT1,REAL)=ALL
SPCFORCES(SORT1,REAL)=ALL
STRESS(SORT1,REAL,VONMISES,BILIN)=ALL
TRIM = 1
AESYMXZ = Symmetric
AESYMXY = Asymmetric
SUPORT1 = 1
AEROF = ALL
APRES = ALL
...

Переменные DBLOCATE и ASSIGN в FMS statements теперь определяют что будут повторно использоваться базы ADB и AEDB

Повторное использование баз данных: команды FMS

Слайд 82

Повторное использование баз данных : снижение затрат Получить данные об времени

Повторное использование баз данных : снижение затрат

Получить данные об времени затраченном

CPU на расчет можно из файла .f04. Здесь отображено время, потраченное на расчет каждого модуля DMAP в Nastran.
Время потраченное на расчет модуля в AESTAT первом случае значительно больше, чем во втором.
Время потраченное на расчет AESTAT относится к затратам на каждый расчетный члучай.
Слайд 83

Initial Trim Case 12:01:19 0:14 269.0 0.0 7.8 0.0 AESTAT 91

Initial Trim Case
12:01:19 0:14 269.0 0.0 7.8 0.0 AESTAT 91

(S)AESTATRSBEGN
12:01:19 0:14 269.0 0.0 7.8 0.0 AESTATRS58 AELOOP BEGN
12:01:19 0:14 269.0 0.0 7.8 0.0 AESTATRS66 MAKETR BEGN
12:01:19 0:14 271.0 2.0 7.8 0.0 AESTATRS77 TRNSP BEGN
12:01:19 0:14 281.0 10.0 7.9 0.1 AESTATRS97 ADD BEGN
12:01:19 0:14 281.0 0.0 7.9 0.0 AESTATRS98 ADD BEGN
12:01:19 0:14 281.0 0.0 7.9 0.0 AESTATRS99 ADD BEGN
..
12:01:38 0:33 485.0 1.0 24.3 0.0 SEDRCVR 598 DBC BEGN
12:01:38 0:33 485.0 0.0 24.3 0.0 SEDRCVR 600 DBC BEGN
12:01:38 0:33 485.0 0.0 24.3 0.0 SEDRCVR 601 DBC BEGN
12:01:38 0:33 487.0 2.0 24.3 0.0 AESTAT 120 (S)PRTSUM BEGN *
12:01:38 0:33 487.0 0.0 24.3 0.0 PRTSUM 27 PROJVER BEGN
12:01:38 0:33 487.0 0.0 24.3 0.0 PRTSUM 28 DBDICT BEGN
12:01:38 0:33 487.0 0.0 24.3 0.0 PRTSUM 29 PRTPARM BEGN
12:01:38 0:33 487.0 0.0 24.3 0.0 AESTAT 121 EXIT BEGN
Reusing the aedb for 2nd trim case:
12:17:09 0:09 212.0 0.0 5.1 0.0 AESTAT 91 (S)AESTATRSBEGN
12:17:09 0:09 212.0 0.0 5.1 0.0 AESTATRS58 AELOOP BEGN
12:17:09 0:09 212.0 0.0 5.1 0.0 AESTATRS66 MAKETR BEGN
12:17:09 0:09 213.0 1.0 5.1 0.0 AESTATRS317 MPYAD BEGN *
12:17:09 0:09 214.0 1.0 5.1 0.0 AESTATRS318 MPYAD BEGN
12:17:09 0:09 214.0 0.0 5.1 0.0 AESTATRS319 TRNSP BEGN
12:17:09 0:09 214.0 0.0 5.1 0.0 AESTATRS320 MATMOD BEGN
...
12:17:11 0:11 242.0 0.0 6.8 0.0 AESTAT 120 (S)PRTSUM BEGN *
12:17:11 0:11 242.0 0.0 6.8 0.0 PRTSUM 27 PROJVER BEGN
12:17:11 0:11 242.0 0.0 6.8 0.0 PRTSUM 28 DBDICT BEGN
12:17:11 0:11 242.0 0.0 6.8 0.0 PRTSUM 29 PRTPARM BEGN
12:17:11 0:11 242.0 0.0 6.8 0.0 AESTAT 121 EXIT BEGN

При первом расчете одного случая балансировки затраты CPU на AESTAT составили 24.3 – 7.8 = 16.5 secs

При втором расчете одного случая балансировки повторно использовались базы данных AEDB и ADB, и затраты CPU на AESTAT составили 6.8 – 5.1= 1.7 с

Слайд 84

Дополнительные маневры Для исследования реакции тангажа мы можем использовать новый набор

Дополнительные маневры

Для исследования реакции тангажа мы можем использовать новый набор случаев

балансировки, повторно используя базы AEDB and ADB:
Слайд 85

Дополнительные маневры: примечание к вводимым данным Резкий подъем: Оперение отклонено на

Дополнительные маневры: примечание к вводимым данным

Резкий подъем:
Оперение отклонено на 35 градусов,

мгновенная скорость по тангажу 0.0
Постоянный подъем:
Оперение отклонено на 35 градусов, мгновенное ускорение по тангажу 0.0
Мертвая петля с ускорением 6g:
Скорость по тангажу вычисляется из предположения что двигаемся кругу с постоянной скоростью, известна нагрузка в нижней точке и скорость
Слайд 86

Петля: вводимые данные Используются следующие данные: Скорость V: 6697in/s Перегрузка: 6

Петля: вводимые данные

Используются следующие данные:
Скорость V: 6697in/s
Перегрузка: 6
Ускорение свободного падения: 386in/s2
Тогда:
Ускорение по тангажу: q =

0.288rad
Безразмерное ускорение по тангажу:qc/2V = PITCH = 0.002
Слайд 87

Дополнительные маневры: результаты

Дополнительные маневры: результаты

Слайд 88

Резкий подъем: обсуждение Расчет дает относительное значение ускорения по тангажу, которое

Резкий подъем: обсуждение

Расчет дает относительное значение ускорения по тангажу, которое отличается

от нулевого значения. Это означает что представленный балансировочный режим не является мгновенным режимом.Таким образом мы видим что аэродинамическое нагружение уравновешено влиянием составляющей большой подъемной силы оперения. Балансировка получилась на отрицательном угле атаки и при практически полном отсутствии нагружения на крыле. Смотри следующую страницу.
Ясно, что It is obviously not realistic for the canard to be input so abruptly and the aero loading to redistribute so rapidly whilst maintaining 1g.
Слайд 89

Резкий подъем: деформации и давление

Резкий подъем: деформации и давление

Слайд 90

Равномерный подъем: обсуждение Решение дало относительную угловую скорость по тангажу. Таким

Равномерный подъем: обсуждение

Решение дало относительную угловую скорость по тангажу.
Таким образом

мы видим что аэродинамическое нагружение уравновешено влиянием составляющей большой подъемной силы оперения. Балансировка получилась на отрицательном угле атаки и при практически полном отсутствии нагружения на крыле
The trimmed state shows a large lift component from the canard balanced by the negative angle of attack and a net download on the wing. This is seen on the next page.

Угловая скорость по тангажу в безразмерном виде опрелделялась из выше приведенной формулы.

Угловая скорость по тангажу = 0.0486 *2 * 6697 /95
= 6.85 rad/s = 393 deg/s

Слайд 91

Steady Pull Up: деформации и давление

Steady Pull Up: деформации и давление

Слайд 92

Петля: обсуждение Таким образом мы видим что аэродинамическое нагружение уравновешено влиянием

Петля: обсуждение

Таким образом мы видим что аэродинамическое нагружение уравновешено влиянием составляющей

большой подъемной силы оперения. Балансировка получилась угле атаки равном 16 градусов и при практически полном отсутствии нагружения на крыле
The trimmed state shows a large lift component from the wing produced by 16 degrees angle of attack and a balancing –ve incidence on the canard. The high Cl term needed is reported, note the values are given in both Wind and Body axis


BODY CZ 1.227798E+00
WIND CL 1.180137E+00