Конструктивные особенности сжатых железобетонных элементов

верхние пояса ферм, загруженных по узлам, восходящие раскосы и стойки ферм.
В действительности, по ряду причин (несовершенство геометрических форм элементов конструкций, отклонение их реальных размеров от проектных, неоднородности бетона и т.д.) происходит внецентренное сжатие со случайными эксцентриситетами.

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

верхние пояса ферм, загруженных по узлам, восходящие раскосы и стойки ферм.
В действительности, по ряду причин (несовершенство геометрических форм элементов конструкций, отклонение их реальных размеров от проектных, неоднородности бетона и т.д.) происходит внецентренное сжатие со случайными эксцентриситетами.
Сжатые элементы со случайными эксцентриситетами выполняют чаще квадратными или прямоугольными, реже круглыми, многогранными или двутавровыми .
Размеры поперечного сечения квадратных и прямоугольных колонн назначают кратными 50мм, а при размере более 500мм кратными 100мм.

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

верхние пояса ферм, загруженных по узлам, восходящие раскосы и стойки ферм.
В действительности, по ряду причин (несовершенство геометрических форм элементов конструкций, отклонение их реальных размеров от проектных, неоднородности бетона и т.д.) происходит внецентренное сжатие со случайными эксцентриситетами.
Сжатые элементы со случайными эксцентриситетами выполняют чаще квадратными или прямоугольными, реже круглыми, многогранными или двутавровыми .
Размеры поперечного сечения квадратных и прямоугольных колонн назначают кратными 50мм, а при размере более 500мм кратными 100мм.
Монолитные колонны с поперечными менее 250мм применять не рекомендуется из-за сложности обеспечения необходимого качества бетонирования.

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

безраскосных ферм, стены прямоугольных в плане резервуаров, в том числе подземных. В них действуют М, N, Q.

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

безраскосных ферм, стены прямоугольных в плане резервуаров, в том числе подземных. В них действуют М, N, Q.
Расстояние между продольной осью элемента и осью приложения сжимающей силы называется эксцентриситетом.
Для статически определимых конструкций значение эксцентриситета:
e0 = M / N + ea, где еа – случайный эксцентриситет.
Для статически неопределимых конструкций:
e0 = M / N ≥ ea

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

безраскосных ферм, стены прямоугольных в плане резервуаров, в том числе подземных. В них действуют М, N, Q.
Расстояние между продольной осью элемента и осью приложения сжимающей силы называется эксцентриситетом.
Для статически определимых конструкций значение эксцентриситета:
e0 = M / N + ea, где еа – случайный эксцентриситет.
Для статически неопределимых конструкций:
e0 = M / N ≥ ea

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

безраскосных ферм, стены прямоугольных в плане резервуаров, в том числе подземных. В них действуют М, N, Q.
Расстояние между продольной осью элемента и осью приложения сжимающей силы называется эксцентриситетом.
Для статически определимых конструкций значение эксцентриситета:
e0 = M / N + ea, где еа – случайный эксцентриситет.
Для статически неопределимых конструкций:
e0 = M / N ≥ ea
Случайный эксцентриситет принимается:

Конструктивные особенности сжатых
железобетонных элементов

44

этажа; в, г, д – армирование колонн со случайными эксцентриситетами;
1 – сварные плоские каркасы; 2 – соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаных каркасов

44

этажа; в, г, д – армирование колонн со случайными эксцентриситетами;
1 – сварные плоские каркасы; 2 – соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаных каркасов

Для сжатых элементов применяют бетон не ниже В15, а для сильно нагруженных - не менее В25.
Диаметр стержней продольной арматуры колонн 12…40мм, класс арматуры А400 (А-III),
класс поперечной арматуры А400 (А-III), А300 (А-II), А240 (А-I), Bр500 (Вр-I).

44

этажа; в, г, д – армирование колонн со случайными эксцентриситетами;
1 – сварные плоские каркасы; 2 – соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаных каркасов

Для сжатых элементов применяют бетон не ниже В15, а для сильно нагруженных - не менее В25.
Диаметр стержней продольной арматуры колонн 12…40мм, класс арматуры А400 (А-III), класс поперечной арматуры А400 (А-III), А300 (А-II), А240 (А-I), Bр500 (Вр-I).
Коэффициент армирования элементов сжатых со случайными эксцентриситетами определяют по формуле:
где Аs – суммарная площадь сечений продольных стержней (в практике обычно принимают не более 3%).

44

этажа; в, г, д – армирование колонн со случайными эксцентриситетами;
1 – сварные плоские каркасы; 2 – соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаных каркасов

Для сжатых элементов применяют бетон не ниже В15, а для сильно нагруженных - не менее В25.
Диаметр стержней продольной арматуры колонн 12…40мм, класс арматуры А400 (А-III), класс поперечной арматуры А400 (А-III), А300 (А-II), А240 (А-I), Bр500 (Вр-I).
Коэффициент армирования элементов сжатых со случайными эксцентриситетами определяют по формуле:
где Аs – суммарная площадь сечений продольных стержней (в практике обычно принимают не более 3%).
Армирование внецентренно сжатых стержней составляет 0,5…1,2% площади сечения элемента.

44

нагруженных - не менее В25.
Диаметр стержней продольной арматуры колонн 12…40мм, класс арматуры А400 (А-III), класс поперечной арматуры А400 (А-III), А300 (А-II), А240 (А-I), Bр500 (Вр-I).
Коэффициент армирования элементов сжатых со случайными эксцентриситетами определяют по формуле:
где Аs – суммарная площадь сечений продольных стержней (в практике обычно принимают не более 3%).
Армирование внецентренно сжатых стержней составляет 0,5…1,2% площади сечения элемента.
Продольные стержни размещают в близи коротких граней поперечного сечения элемента:
арматуру S с площадью сечения Аs у грани, более удаленной от сжимающей силы,
арматуру S/ с площадью сечения А/s у грани, расположенной ближе к продольной силе.

44

Аs – суммарная площадь сечений продольных стержней (в практике обычно принимают не более 3%).
Армирование внецентренно сжатых стержней составляет 0,5…1,2% площади сечения элемента.
Продольные стержни размещают в близи коротких граней поперечного сечения элемента:
арматуру S с площадью сечения Аs у грани, более удаленной от сжимающей силы,
арматуру S/ с площадью сечения А/s у грани, расположенной ближе к продольной силе.
Если площади сечения арматуры S и S/ одинаково, то армирование называют симметричным.
Симметричное армирование удобнее.

44

элементах принимается:
μmin = 0,1% при гибкости λ = l0 / i ≤ 17 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≤ 5 );
μmin = 0,25% при гибкости λ = l0 / i ≥ 87 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≥ 25);
для промежуточных значений μmin определяют по интерполяции.

Колонны

44

элементах принимается:
μmin = 0,1% при гибкости λ = l0 / i ≤ 17 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≤ 5 );
μmin = 0,25% при гибкости λ = l0 / i ≥ 87 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≥ 25);
для промежуточных значений μmin определяют по интерполяции.
Гибкость сжатых элементов принимается не более λ≤200, а для колонн зданий λ ≤ 120.
Рабочие стержни располагают как можно ближе к верхней поверхности элемента, толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра и не менее 20мм.

Колонны

44

элементах принимается:
μmin = 0,1% при гибкости λ = l0 / i ≤ 17 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≤ 5 );
μmin = 0,25% при гибкости λ = l0 / i ≥ 87 (для прямоугольных сечений λ = l0 / h ≥ 25);
для промежуточных значений μmin определяют по интерполяции.
Гибкость сжатых элементов принимается не более λ≤200, а для колонн зданий λ ≤ 120.
Рабочие стержни располагают как можно ближе к верхней поверхности элемента, толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра и не менее 20мм.
Колонны сечения до 400×400мм можно армировать четырьмя продольными стержнями.
Наименьше расстояние между ними в свету допускается 50мм при вертикальном бетонировании, при горизонтальном бетонировании – 25мм для нижней и 30мм для верхней арматуры.

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.
Диаметр поперечных стержней сварных каркасов должен удовлетворять условиям свариваемости, диаметр хомутов вязаных каркасов не менее 6 мм и не менее 0,25d (d-наибольший диаметр продольной арматуры).

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.
Диаметр поперечных стержней сварных каркасов должен удовлетворять условиям свариваемости, диаметр хомутов вязаных каркасов не менее 6 мм и не менее 0,25d (d-наибольший диаметр продольной арматуры).
Толщина защитного слоя стержней поперечной арматуры не менее 15мм и не менее dw (диаметра поперечной арматуры).

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.
Диаметр поперечных стержней сварных каркасов должен удовлетворять условиям свариваемости, диаметр хомутов вязаных каркасов не менее 6 мм и не менее 0,25d (d-наибольший диаметр продольной арматуры).
Толщина защитного слоя стержней поперечной арматуры не менее 15мм и не менее dw (диаметра поперечной арматуры).
Если насыщение продольной арматурой S/ > 1,5% , то расстояние между поперечными стержнями не более 10d и не более 300мм.
В местах стыка каркасов на длине перепуска стержней должно быть не более 10d и не более 300мм.

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.
Диаметр поперечных стержней сварных каркасов должен удовлетворять условиям свариваемости, диаметр хомутов вязаных каркасов не менее 6 мм и не менее 0,25d (d-наибольший диаметр продольной арматуры).
Толщина защитного слоя стержней поперечной арматуры не менее 15мм и не менее dw (диаметра поперечной арматуры).
Если насыщение продольной арматурой S/ > 1,5% , то расстояние между поперечными стержнями не более 10d и не более 300мм.
В местах стыка каркасов на длине перепуска стержней должно быть не более 10d и не более 300мм.
При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса должны быть соединены один с другим для образования пространственного каркаса.

Колонны

44

между поперечными стержнями должна быть не более S ≤ 15d и не более 500мм.
Диаметр поперечных стержней сварных каркасов должен удовлетворять условиям свариваемости, диаметр хомутов вязаных каркасов не менее 6 мм и не менее 0,25d (d-наибольший диаметр продольной арматуры).
Толщина защитного слоя стержней поперечной арматуры не менее 15мм и не менее dw (диаметра поперечной арматуры).
Если насыщение продольной арматурой S/ > 1,5% , то расстояние между поперечными стержнями не более 10d и не более 300мм.
В местах стыка каркасов на длине перепуска стержней должно быть не более 10d и не более 300мм.
При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса должны быть соединены один с другим для образования пространственного каркаса.
Если крайние плоские каркасы имеют промежуточные продольные стержни, эти стержни не реже чем через 400мм по ширине грани элемента должны связываться с продольными стержнями, расположенными у противоположной грани, с помощью шпилек.

Колонны

44

– соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаные; 5 – конструктивная арматура

44

– соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаные; 5 – конструктивная арматура

При больших размерах сечения элемента рекомендуется устанавливать промежуточные плоские сварные сетки.

44

– соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаные; 5 – конструктивная арматура

При больших размерах сечения элемента рекомендуется устанавливать промежуточные плоские сварные сетки.
Конструкции вязаных хомутов должны быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы на расстоянии не более 400мм по ширине грани элемента.

44

– соединительные стержни; 3 – шпильки; 4 – хомуты вязаные; 5 – конструктивная арматура
При больших размерах сечения элемента рекомендуется устанавливать промежуточные плоские сварные сетки.

Конструкции вязаных хомутов должны быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы на расстоянии не более 400мм по ширине грани элемента.
При ширине грани не более 400мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.

44

устанавливать промежуточные плоские сварные сетки.
Конструкции вязаных хомутов должны быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы на расстоянии не более 400мм по ширине грани элемента.

При ширине грани не более 400мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.
Допускается независимо от ширины грани и числа стержней не располагать промежуточные стержни в перегибах хомутов, если эти стержни стоят от угловых стержней не далее чем на 15dw.
На концах вязаных хомутов должны предусматриваться крюки.

44

сетками

Косвенное армирование

44

– деталь оголовника; 1 – центрирующая прокладка, d = 5…10 мм; 2 – распределительный лист, d = 5…10 мм; 3 – ванная сварка выпусков; 4 – сетки косвенного армирования торца колонны; 5 – бетон замоноличивания; 6 – монтажные стержни диаметром 16 мм из стали Вр-I (В 500) для крепления сеток

44

по периметру сечения; 1 – арматурные выпуски; 2 – бетон замоноличивания в подрезках; 3 – центрирующая прокладка

Жесткий стык колонн ( тип I I )

44

учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации бетона и арматуры, а также наличие трещин.

Учет влияния прогиба элементов

44

учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации бетона и арматуры, а также наличие трещин.
Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, а влияние прогиба элемента учитывать путем умножения моментов на коэффициенты ηv и ηh в соответствии с формулой:
M =Mv ηv + Mh ηh +Mt

Учет влияния прогиба элементов

44

учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации бетона и арматуры, а также наличие трещин.
Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, а влияние прогиба элемента учитывать путем умножения моментов на коэффициенты ηv и ηh в соответствии с формулой:
M =Mv ηv + Mh ηh +Mt
где Mv - момент от вертикальных нагрузок, не вызывающих заметных горизонтальных смещений концов;

Учет влияния прогиба элементов

44

учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации бетона и арматуры, а также наличие трещин.
Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, а влияние прогиба элемента учитывать путем умножения моментов на коэффициенты ηv и ηh в соответствии с формулой:
M =Mv ηv + Mh ηh +Mt
где Mv - момент от вертикальных нагрузок, не вызывающих заметных горизонтальных смещений концов;
ηv - коэффициент, принимаемый равным:
для сечений в концах элемента:
при податливой заделке - 1,0;
при жесткой заделке - по формуле;
для сечений в средней трети длины элемента - по формуле;
для прочих сечений - по линейной интерполяции;

Учет влияния прогиба элементов

44

учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации бетона и арматуры, а также наличие трещин.
Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, а влияние прогиба элемента учитывать путем умножения моментов на коэффициенты ηv и ηh в соответствии с формулой:
M =Mv ηv + Mh ηh +Mt
где Mv - момент от вертикальных нагрузок, не вызывающих заметных горизонтальных смещений концов;
ηv - коэффициент, принимаемый равным:
для сечений в концах элемента:
при податливой заделке - 1,0;
при жесткой заделке - по формуле;
для сечений в средней трети длины элемента - по формуле;
для прочих сечений - по линейной интерполяции;
Mh - момент от нагрузок, вызывающих горизонтальное смещение концов (ветровых и т.п.);
ηh- коэффициент, определяемый по формуле;

Учет влияния прогиба элементов

44

т.п.);
ηh- коэффициент, определяемый по формуле;
Mt- момент от вынужденных горизонтальных смещений концов (т.е. смещений, не зависящих от жесткости элемента, например, от температурных деформаций перекрытий и т.п.).
Моменты, используемые в настоящем пункте, допускается определять относительно центра тяжести бетонного сечения.

Учет влияния прогиба элементов

44

формуле
где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле
l0 - расчетная длина элемента, определяемая для коэффициентов ηv и ηh ;

Учет влияния прогиба элементов

44

элементов любой формы сечения
для элементов прямоугольного, сечения с арматурой, расположенной у наиболее сжатой и у растянутой (менее сжатой) грани элемента

Учет влияния прогиба элементов

44

всей арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения;
ϕl – коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента и равный
ϕl = 1 + М1l /М1 ≤ 2;
М1 и М1l - моменты внешних сил относительно оси, нормальной плоскости изгиба и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия всех нагрузок и от действия постоянных и длительных нагрузок;

Учет влияния прогиба элементов

44

элемента l0/i < 14 (для прямоугольных сечений - при l0/h < 4) можно принимать ηv(h) = 1,0.
При N > Ncr следует увеличивать размеры сечения.

Учет влияния прогиба элементов

44

при расчете элемента на действие продольной силы со случайным эксцентриситетом для элементов:
с шарнирным опиранием на двух концах - 1,0 l;
с шарнирным опиранием на одном конце, а на другом конце:
с жесткой заделкой – 0,7l;
с податливой заделкой - 0,9l;
с заделкой на двух концах:
жесткой - 0,5l;
податливой – 0,8l;
с податливой заделкой на одном конце и с жесткой заделкой на другом - 0,7l;

Учет влияния прогиба элементов

44