Энергетические машины и установки

Содержание

Слайд 2

Обобщенный цикл Карно

Обобщенный цикл Карно

Слайд 3

Паротурбинные установки Раздел 1.

Паротурбинные установки

Раздел 1.

Слайд 4

T,s- диаграмма водяного пара ркр=22,14 МПа Ткр=647,3 К (374,15° С)

T,s- диаграмма водяного пара

ркр=22,14 МПа
Ткр=647,3 К (374,15° С)

Слайд 5

Идеальные циклы паротурбинных установок а) цикл на насыщенном паре; б) цикл на перегретом паре

Идеальные циклы паротурбинных установок

а) цикл на насыщенном паре; б) цикл на

перегретом паре
Слайд 6

Схема простейшей ПТУ КПД действительного цикла:

Схема простейшей ПТУ

КПД действительного цикла:

Слайд 7

Поперечный разрез по главному корпусу ТЭС

Поперечный разрез по главному корпусу ТЭС

Слайд 8

Влияние максимальной температуры пара на экономичность ПТУ Для любого теплового двигателя

Влияние максимальной температуры пара на экономичность ПТУ

Для любого теплового двигателя

Слайд 9

Организация теплообмена в паровом котле Схема барабанного котла Схема прямоточного котла

Организация теплообмена в паровом котле

Схема барабанного котла

Схема прямоточного котла

Слайд 10

Ограничения по росту температуры Т0 Современные температуры перед турбиной: 540-565 °С Экспериментальные турбины: 580-630 °С

Ограничения по росту температуры Т0

Современные температуры перед турбиной: 540-565 °С
Экспериментальные турбины:

580-630 °С
Слайд 11

Влияние максимального давления пара на экономичность ПТУ х2min = 0.85-0.88 Современные

Влияние максимального давления пара на экономичность ПТУ

х2min = 0.85-0.88

Современные значения р0:

докритические 160 - 190 ата
сверхкритические 240 ата
Экспериментальные - 300 ата
Слайд 12

Введение промежуточного перегрева пара Увеличивает среднюю температуру подвода теплоты Позволяет увеличить

Введение промежуточного перегрева пара

Увеличивает среднюю температуру подвода теплоты
Позволяет увеличить давление р0

, т.к. уменьшает вланость в конце процесса расширения до допустимых пределов

Обычно рпп = 30 – 35 ата

Слайд 13

Выбор температуры и давления в конденсаторе

Выбор температуры и давления в конденсаторе

Слайд 14

Конденсатор турбины К-300-240 расход пара 570 т/час расход охлаждающей воды 36000т/час

Конденсатор турбины К-300-240 расход пара 570 т/час расход охлаждающей воды 36000т/час

Слайд 15

Компоновка паровой турбины

Компоновка паровой турбины

Слайд 16

Регенерация теплоты в ПТУ Подведенная теплота: Отведенная теплота:

Регенерация теплоты в ПТУ

Подведенная теплота:

Отведенная теплота:

Слайд 17

Оптимизация регенеративного подогрева (при z подогревателях) α1(h4’-h2’) =(1-α1) (h2’-h2’’) =(1-α1)Δh1 α2(h4”-h2'')

Оптимизация регенеративного подогрева (при z подогревателях)

α1(h4’-h2’) =(1-α1) (h2’-h2’’) =(1-α1)Δh1
α2(h4”-h2'') =(1-α1-α2) (h2’’-h2”’)

=(1-α1-α2)Δh2
............................................…………………..
αz(h4z-h2z) =(1-α1-α2-...-αz) (h2z -h1) =
=(1-α1-α2-...-αz)Δhz.

Уравнения теплового баланса для каждого подогревателя

Слайд 18

1-й этап оптимизации: определение оптимального подогрева в каждом подогревателе при заданной

1-й этап оптимизации:
определение оптимального подогрева в каждом подогревателе при заданной

конечной температуре Т2’ питательной воды

В этом случае qподв = const,
qотв =αкд(h4-h1)= (1-α1-α2-…-αz) (h4-h1)= f(αкд)

максимуму КПД ηt соответствует минимум αкд.

Максимум произведения двучленов, стоящих в знаменателе, при выполнении условия
Δh1+Δh2+...+Δhz=h2-h1=const
имеет место, когда
Δh1=Δh2=...=Δhz или ΔT1=ΔT2=...=ΔTz

Слайд 19

2-й этап оптимизации: определение оптимальной степени регенерации Степень регенерации:

2-й этап оптимизации:
определение оптимальной степени регенерации

Степень регенерации:

Слайд 20

Зависимость прироста КПД установки от числа подогревателей при оптимальной температуре питательной

Зависимость прироста КПД установки от числа подогревателей при оптимальной температуре питательной

воды

Пример: для варианта 3 принято σ=0,75

При σ>0,75 выигрыш в КПД 1% сопровождается увеличением расхода пара на 15 %

Слайд 21

Схема регенеративных отборов в реальной ПТУ

Схема регенеративных отборов в реальной ПТУ

Слайд 22

Совместная выработка теловой и электрической энергии При раздельной выработке Nэл электрической

Совместная выработка теловой и электрической энергии

При раздельной выработке Nэл электрической и

Qт тепловой энергии требуется
Nэл/ηэл+ Qт единиц тела.

При совместной выработке: расход пара по контуру 3167

выработка эл. эн. на тепловом потреблении:

выработка эл. эн. в конденсационной турбине:

;

затрата тепловой энергии:

Слайд 23

Газотурбинные и парогазовые установки Раздел 2.

Газотурбинные и парогазовые установки

Раздел 2.

Слайд 24

Схема и основные параметры ГТУ простейшая ГТУ

Схема и основные параметры ГТУ

простейшая ГТУ

Слайд 25

Удельная работа и КПД идеального цикла Удельная работа Подведенное тепло Коэффициент

Удельная работа и КПД идеального цикла

Удельная работа

Подведенное тепло

Коэффициент полезного действия

Hид=0 при

x=1 и при xm=

при x=xm

Слайд 26

Параметры действительного цикла

Параметры действительного цикла

Слайд 27

Влияние температуры и давления на КПД дейстительного цикла 4 3,5 3 2,5

Влияние температуры и давления на КПД дейстительного цикла

4

3,5

3

2,5

Слайд 28

ГТУ с регенератором степень регенерации КПД цикла с регенерацией теплоты где

ГТУ с регенератором

степень регенерации

КПД цикла с регенерацией теплоты

где

после дифференцирования:

предельное значение х

= хкт соответствует условию Тк=Тт

откуда

где

решение:

Слайд 29

частные случаи решения (идеальный цикл): А: ηк=ηт=1, σ=0 Б: ηк=ηт=1, σ=1

частные случаи решения (идеальный цикл):

А: ηк=ηт=1, σ=0
Б: ηк=ηт=1, σ=1

ηк=ηт=1, σ=0,5

ηид =

1 —1/ =ηКарно

изменение КПД ηеσ- идеального цикла при σ = 1 в зависимости от х

то же при σ<1

Слайд 30

Удельная поверхность регенератора при φ =1 Гидравлические потери в регенераторе: Изменение работы турбины

Удельная поверхность регенератора

при φ =1

Гидравлические потери в регенераторе:

Изменение работы турбины

Слайд 31

ВЛИЯНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В РЕГЕНЕРАТОРЕ НА КПД ГТУ

ВЛИЯНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В РЕГЕНЕРАТОРЕ НА КПД ГТУ

Слайд 32

ВВЕДЕНИЕ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ПРИ СЖАТИИ. Суммарная работа компрессоров К1 и К2

ВВЕДЕНИЕ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ПРИ СЖАТИИ.

Суммарная работа компрессоров К1 и К2


Обозначим:

Распределение х для получения минимальной работы сжатия:

Для двух компрессоров:

Для z компрессоров:

Слайд 33

Для цикла с произвольным числом промохлаждений ζ при ξ0=1 и ηк1=

Для цикла с произвольным числом промохлаждений ζ

при ξ0=1 и ηк1=

ηк2= ηк.

Для получения максимума по КПД:

Принято πкΣ=20 (х=2,355); =5,2; ηк=0,88; ηт= 0,9

Δ1=1,0
Δ1=0,99

Увеличение оптимальной степени повышения давления в цикле с промохлаждением (сплошная линия) по сравнению с циклом простейшей ГТУ (штриховая линия).

Слайд 34

ГТУ с карнотизированным циклом цикл с регенерацией цикл без регенерации 1473

ГТУ с карнотизированным циклом

цикл с регенерацией

цикл без регенерации

1473 К

1123 К

оптимальные значения

π кi и πтi
Слайд 35

Замкнутые ГТУ Оптимальные параметры при использовании различных газов Изменение КПД гелиевого

Замкнутые ГТУ

Оптимальные параметры при использовании различных газов

Изменение КПД гелиевого цикла Тг=1123

К, σ=0,8

Схема и цикл

Слайд 36

Схема и цикл ПГУ с высоконапорным парогенератором kут =Qут/QП0 QΣ=Qг+Qп (

Схема и цикл ПГУ с высоконапорным парогенератором

kут =Qут/QП0

QΣ=Qг+Qп (

доли теплоты, отведенные к газу и к пару)

β = Qп /QΣ

Слайд 37

Выбор относительного расхода пара d изменение температурного напора в котле-утилизаторе при

Выбор относительного расхода пара d

изменение температурного напора в котле-утилизаторе

при одинаковом температурном

напоре по концам

максимальная утилизация теплоты выхлопных газов ГТУ осуществляется при d ≥ Cp газа/Своды

величины LП, q2П и q2Г не зависят от принятого значения πк,, поэтому ηmax соответствует LГmax и πк = πк max

при β=0

Слайд 38

Бинарная ПГУ изменение расхода пара изменение давления пара

Бинарная ПГУ

изменение расхода пара

изменение давления пара

Слайд 39

Схема и цикл ПГУ с низконапорным парогенератором обозначим (коэф.использования дополнительного топлива)

Схема и цикл ПГУ с низконапорным парогенератором

обозначим

(коэф.использования дополнительного топлива)

КПД ПГУ:

где

приращение

КПД

разность положительна, пока

Слайд 40

ПГУ с совмещенными контурами По аналогии со схемой ПГУ с ВПГ:

ПГУ с совмещенными контурами

По аналогии со схемой ПГУ с ВПГ:

Уравнения теплового

баланса для участков котла-утилизатора

КПД ПГУ:

Условие повышения КПД от впрыска воды

ТГ=1473 К , πк=20.

Слайд 41

Тепловая схема контактной газопаровой установки «Водолей» 1 – газотурбинный двигатель; 2

Тепловая схема контактной газопаровой установки «Водолей»

1 – газотурбинный двигатель; 2

– паровой котёл-утилизатор; 3 – контактный конденсатор; 4 –сборник конденсата; 5 – блок очистки конденсата; 6 – расходный бак питательной воды; 7 – охладитель воды; 8 – насос; 9 – нагнетатель газа

ПГУ-60С на ТЭЦ №28

электрическая мощность 60 МВт;
тепловая мощность42,5 Гкал/ч;
КПД электрический 52 %;
величина выброса NOx менее 15 ppm.

Слайд 42

Атомные энергетические установки Раздел 3.

Атомные энергетические установки

Раздел 3.

Слайд 43

Главным преимуществом АЭС перед любыми другими электростанциями является их практическая независимость

Главным преимуществом АЭС перед любыми другими электростанциями является их практическая независимость

от удаленности месторождений урана и радиохими-ческих заводов.

Большим преимуществом АЭС является ее относительная экологическая чистота.

Главный недостаток АЭС – опасение тяжелых последствий аварий в реакторном отделении с его разгерметизацией и выбросом радиоактивных веществ в атмосферу с заражением громадных пространств. МАГАТЭ в своих документах приняло, что целевыми показателями для новых АЭС являются вероятность серьезного повреждения активной зоны менее 10-5 за год эксплуатации станции и вероятность больших выбросов за пределы территории станции менее 10-6 за год эксплуатации станции.

Серьезной проблемой для АЭС остается их ликвидация после выработки ресурса, которая по оценкам может составлять до 20 % стоимости их строительства.

Преимущества и недостатки АЭС

Слайд 44

Основные понятия В зависимости от энергии нейтронов, вызывающих деление ядер, известны

Основные понятия

В зависимости от энергии нейтронов, вызывающих деление ядер, известны

реакторы на быстрых, тепловых и промежуточных нейтронах.

Делящиеся вещества: естественные – изотоп 235U (обогащается до 3,5-4,5 %), используют в виде оксидов (например, UO2) или карбидов (UC) искусственные - изотопы 233U и 239Pu

Образующиеся в результате цепной реакции нейтроны обладают энергией (0,5…10 МэВ). Для получения приемлемой вероятности захвата нейтронов атомами необходимо их замедление.

Замедлители - вещества с малой массой (обычно это вода, графитовая кладка и другие материалы).

Для уменьшения утечки нейтронов из реактора его снабжают отража-телем. Обычно он делается из таких же материалов как и замедлитель. В быстрых реакторах в качестве отражателя используются материалы, кото-рые при взаимодействии их с нейтронами образуют новые делящиеся материалы (нуклиды). Такими воспроизводящими материалами служат 232Th или 238U.

Слайд 45

Основные понятия Тепловыделяющие элементы (ТВЭЛы): делящиеся материалы, заключенные в герметическую оболочку

Основные понятия

Тепловыделяющие элементы (ТВЭЛы): делящиеся материалы, заключенные в герметическую оболочку в

форме таблеток шаров и т.д.

Тепловыделяющие сборки (ТВС) – конструктивные объединения ТВЭЛ для размещения их в активной зоне

Активная зона – это центральная часть реактора, в которой находится ядерное топливо, органы управления цепной реакцией деления и выделяется энергия.

При полном делении 1 кг 235U освобождается энергия 8*1010 кДж в то время как при сгорании того же количества органического топлива выделяется только (3…5)*104 кДж . Это определяет высокую концентрацию выделения энергии в активной зоне реактора (~106 Вт/м2 или ~109 Вт/м3).

Необходимо применение теплоносителей с высокими теплопередающими свойствами. Это - прежде всего жидкости – обычная и тяжелая вода, некоторые органические жидкости, жидкие металлы (Na, Li, Pb и др.). Возможно применение газов с высокими теплопередающими свойствами (He, CO2). В наиболее распространенных типах энергетических ядерных реакторов в качестве теплоносителя используют обычную воду

Слайд 46

Изменение мощности реактора Изменяют мощность реактора путем перемещения стержней системы регулирования

Изменение мощности реактора

Изменяют мощность реактора путем перемещения стержней системы регулирования и

защиты (СУЗ), выполненных из материалов хорошо поглощающих нейтроны.
Как правило, в ядерный реактор топливо загружается порциями путем полной или частичной замены ТВС (перезагрузка реактора).
Время, в течение которого ядерное топливо может находиться в реакторе, может составлять несколько лет. Это время в пересчете на полную мощность реактора называется кампанией топлива.
На протяжении кампании в реакторе присутствует запас топлива на выгорание, активность которого требует компенсации, которая обеспечивается размещением в активной зоне некоторого количества поглощающих нейтроны материалов, выводимых по мере выгорания топлива.
После остановки ядерного реактора (прекращения процесса деления) в активной зоне продолжается выделение тепла вследствие радиационных процессов, в результате которых образовавшиеся при делении нестабильные радиоактивные осколки превращаются в стабильные продукты деления (остаточное тепловыделение).
Слайд 47

Конструкция реактора ВВЭР

Конструкция реактора ВВЭР

Слайд 48

Двухконтурная схема АЭС

Двухконтурная схема АЭС

Слайд 49

Канал РБМК 1-стальная защитная труба; 2- верхняя плита; 3 – верхняя

Канал РБМК

1-стальная защитная труба; 2- верхняя плита; 3 – верхняя концевая

часть;
4 – усиковый шов; 5 – подвеска ТВС; 6 – обойма;
7 – запорная пробка; 8 – графитовые кольца; 9 – труба канала циркония; 10 – нижняя плита; 11 – нижняя концевая часть; 12 – сильфонный компенсатор; 13 – сальниковое уплотнение;
14 – труба-стояк.
Слайд 50

Одноконтурная схема АЭС

Одноконтурная схема АЭС

Слайд 51

Газоохлаждаемый реактор с ЗГТУ

Газоохлаждаемый реактор с ЗГТУ

Слайд 52

Одноконтурная схема с ГТУ на гелии.

Одноконтурная схема с ГТУ на гелии.

Слайд 53

Энергоустановки с реакторами на быстрых нейтронах возможно расширенное воспроизводство ядерного топлива

Энергоустановки с реакторами на быстрых нейтронах

возможно расширенное воспроизводство ядерного топлива

делящиеся

изотопы (239Рu, 235U, 233U)

сырьевые изотопы: 238U, 232Тh

КВ – коэффициент воспроизводства

(при работе на 239Рu КВ=1,3-1,4 и выше)

используется топливо с высоким обогащением (10...25 %)

удельные тепловые нагрузки в активной зоне 400...800 МВт/м3

диаметр ТВЭЛов 6...8,5 мм; теплоноситель Na

Слайд 54

Схема АЭС БН-600 разогрев Na с 347 до 550 °С (возможно

Схема АЭС БН-600

разогрев Na с 347 до 550 °С (возможно

до 600 – 700 °С )
Слайд 55

Безопасность ядерных энергоустановок Основная цель безопасности – предотвращение выхода радиоактивных продуктов

Безопасность ядерных энергоустановок

Основная цель безопасности – предотвращение выхода радиоактивных продуктов

за границы физических барьеров. Три основные функции: управление реактивностью, охлаждение активной зоны, удержание радиоактивных продуктов деления в установ-ленных помещениях станции.
Управление реактивностью предполагает способность избежать непреднамеренных условий достижения критичности реактора, остановить его в любых эксплуатационных или аварийных условиях и сохранить подкритичность даже в условиях наиболее тяжелого повреждения активной зоны.
Охлаждение активной зоны в эксплуатационных условиях должно обеспечиваться системой циркуляции теплоносителя, которая должна гарантировать безопасную эксплуатацию ТВЭЛов и целостность контура циркуляции. В аварийных условиях должно обеспечиваться системами аварийного охлаждения реактора и отвода остаточного тепловыделения в течение всего периода протекания аварии.
Функция удержания радиоактивных продуктов – это возможность поддержания параметров среды в помещениях для сохранения их целостности и возможность влиять на процессы, которые способствуют выходу продуктов деления из топлива и их распространению.
Слайд 56

Средства обеспечения безопасности Резервирование предполагает применение двух или более аналогичных систем

Средства обеспечения безопасности

Резервирование предполагает применение двух или более аналогичных систем или

независимых каналов одной системы, идентичных по своей структуре.
Физическое разделение обеспечивает сохранение работоспособ­ности остальных систем или каналов при повреждении одного из них при пожаре, внутреннем или внешнем затоплении или по другим причинам общего характера.
Разнотипность оборудования подразумевает применение разных по принципу действия систем, выполняющих одни и те же функции. Арматура, выполняющая одну и ту же функцию, может иметь ручной, электрический и пневматический приводы. Таким образом, в случае возникновения, например, события с полным обесточиванием энергоблока имеется возможность использовать оборудование, для работы которого не требуется наличия электропитания.
Средствами управления и локализации последствий аварии являются:
- автоматический переход на питание элементов СУЗ от аккумуляторных батарей,
- запуск резервных дизель-генераторов для питания собственных нужд,
- использование естественной циркуляции теплоносителя для отвода тепла в процессе расхолаживания и остаточного тепловыделения,
- подача из резервных емкостей в активную зону раствора борной кислоты для ее охлаждения и залива в авариях с потерей теплоносителя,
- отключение вентиляции защитной оболочки реактора и другие.