Содержание
- 2. ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ Тема № 10 Тепломассообмен при течении в каналах и пучках труб (стержней)
- 3. Течение в круглой трубе При вынужденном движении жидкости внутри трубы различают два режима течения: ламинарный и
- 4. Поля скорости в круглой трубе: а – ламинарный режим течения; б – турбулентный режим течения (δ
- 5. Для ламинарного изотермического режима течения характерно параболическое распределение скоростей по сечению где w0 – скорость на
- 6. Для развитого турбулентного режима течения жидкости распределение скорости по сечению трубы имеет вид усеченной параболы. Вблизи
- 7. Приведенные законы распределения скоростей по сечению трубы справедливы лишь для так называемого гидродинамически стабилизированного течения. Стабилизация
- 8. Гидродинамическая стабилизация течения жидкости в круглой трубе: а – ламинарный режим течения; б – турбулентный режим
- 9. Длина гидродинамического начального участка стабилизации потока при ламинарном режиме определяется соотношением то есть значение lн тем
- 10. При стабилизированном течении жидкости в трубе давление уменьшается в направлении движения потока. На каждом участке перепад
- 11. Сила касательного напряжения трения, приложенная к боковой поверхности элемента площадью πd·dx, равна ·nd·dx, где –
- 12. При ламинарном режиме (б) при турбулентном режиме течения (до значений Re (в) Касательное напряжение трения
- 13. В гидромеханике принято характеризовать сопротивление безразмерным коэффициентом, который называется коэффициентом сопротивления трения и обычно обозначается ξ.
- 14. Для характеристики проходного сечения труб; кольцевых зазоров; каналов сложной формы (сложная конфигурация проходного сечения); каналов межтрубного
- 15. При продольном обтекании «бесконечного» (без учёта наличия обечайки) пучка цилиндрических стержней наружного диаметра dext, «решётка» которых
- 16. Теплоотдача при ламинарном режиме При ламинарном течении перенос теплоты от одного слоя жидкости к другому в
- 17. На некотором расстоянии от входа трубы lнт тепловые пограничные слои смыкаются, и в процессе теплообмена участвует
- 18. Теплоотдача при турбулентном режиме При турбулентном режиме движения перенос теплоты внутри жидкости осуществляется в основном путём
- 19. За определяющую температуру здесь принята средняя температура жидкости > , а за определяющий размер – эквивалентный
- 20. Значения зависимости εL=f(L/d, Redж) при турбулентном режиме 20
- 21. Соотношение (А) применимо к трубам любой формы поперечного сечения – круглого, квадратного, прямоугольного (a/b=1÷40), кольцевого (d2/d1=1÷5.6)
- 22. Локальное число Нуссельта при турбулентном течении может рассчитываться по более совершенной (и современной) формуле, предложенной Б.С.
- 23. Для участка стабилизированного теплообмена при турбулентном течении воды часто используют приближённую формулу: для Re=104÷106; Pr =
- 24. Поперечное обтекание. Коридорный пучок. s1 ‒ продольный шаг решётки труб (стержней); s2 ‒ поперечный шаг; d
- 25. Поперечное обтекание. Шахматный пучок. s1 ‒ продольный шаг решётки труб (стержней); s2 ‒ поперечный шаг; d
- 26. ТЕПЛООБМЕН В ПАРОГЕНЕРИРУЮЩИХ КАНАЛАХ Режимы движения двухфазной смеси в канале и характер изменения по длине основных
- 27. Режимы движения двухфазной смеси в канале и характер изменения по длине основных параметров двухфазного потока (q=const)
- 28. КИПЕНИЕ НЕДОГРЕТОЙ ЖИДКОСТИ Если средняя температура жидкости ниже температуры насыщения, а температура стенки выше последней, то
- 29. Распределение температур стенки и жидкости при конвективном теплообмене и поверхностном кипении (q=const): а – без кипения;
- 30. При постоянной плотности теплового потока распределение температуры стенки и средней температуры жидкости по длине канала при
- 31. На теплообмен при поверхностном кипении наиболее сильное влияние оказывают плотность теплового потока, скорость, недогрев, давление. Коэффициент
- 32. Теплообмен при вынужденном течении парожидкостной смеси в каналах рассчитывается по эмпирическим зависимостям. Интенсивность теплообмена при кипении
- 33. Между Wсм и WИ имеется практически однозначная связь. Условно процесс теплообмена при движении двухфазного потока в
- 34. 34 Зависимость коэффициента теплоотдачи от скорости движения и плотности теплового потока при P=1.9 МПа: I ‒
- 35. Фактором, ограничивающим мощность ТВС водоохлаждаемых реакторов, во многих случаях является кризис теплообмена. Если создать условия, препятствующие
- 36. Схемы механизмов кризиса теплообмена в парогенерирующем канале и распределение истинного объёмного паросодержания 36
- 37. 37
- 38. Менее известны следующие обстоятельства, которые также могут приводить к наступлению кризиса. Если условия на входе постоянны
- 39. Общий вид зависимости qкр(xкр) 39
- 40. 40 Сопоставление диаграмм уноса и кризиса
- 41. При низких давлениях и невысоких паросодержаниях (хтк При паросодержаниях х>хгр кризис связан с недостаточным орошением поверхности
- 42. Во всех случаях, чем выше плотность теплового потока, тем выше скорость пара, оттекающего от стенки. Этот
- 43. Механизмы возникновения кризиса кипения в горизонтальных и вертикальных каналах качественно одинаковы. Но при малых скоростях при
- 44. Запас до кризиса ‒ условие, выполнение которого добиваются при конструировании реактора и реакторной установки. Суть в
- 45. Змеевиковые трубы. Они могут использоваться в конструкциях парогенераторов. Положение кризиса в таких трубах зависит от ●
- 46. Положение кризиса в змеевиковых трубах: 1 — высокое давление, малая массовая скорость; 2 — высокое давление,
- 47. При малых значениях массовой скорости преобладают гравитационные эффекты и большая часть жидкости течет вдоль нижней образующей
- 48. МЕТОДЫ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА Так как кризис согласно общепринятому представлению связан с прекращением (или ухудшением контакта жидкости
- 49. Виды интенсификаторов теплообмена (элементы турбулизирующие и завихряющие): 1 — ленты; 2 — закручивающие вставки (пропеллеры, шнеки);
- 50. Увеличение коэффициента теплоотдачи при кипении в трубе с выступами (Р=0,1 МПа; d/D=0,88÷0,93; t/D=0,28÷0,57): 1 — гладкая
- 51. Схема действия турбулизирующих выступов на холодной стенке кольцевого канала (внутренний стержень обогревается, наружный – нет): а
- 52. Схема циркуляция однофазного потока в поперечном сечении ТВС после интенсификатора осевой закрутки 52
- 53. Модель интенсифицирующей дистанционирующей решётки ТВС 53
- 54. Модель интенсифицирующей дистанционирующей решётки ТВС (другой ракурс) 54
- 55. Влияние шероховатости поверхности и отложений на ней В области недогретой жидкости выступы шероховатости увеличивают турбулизацию пристенного
- 56. Отложения продуктов коррозии на теплоотдающей поверхности сказываются на её температурном режиме и на значении qкр. Отложения
- 57. Кризис теплообмена на пористых структурах возникает при меньших плотностях теплового потока, чем на непроницаемой поверхности. Возможными
- 58. МОДЕЛИРОВАНИЕ КРИЗИСА Для исследования теплогидравлических характеристик натурных топливных сборок и пучков стержней требуются экспериментальные стенды значительной
- 59. Вопросы, выносимые на зачёт 1. Начальный участок трубы. Гидравлический диаметр. Формулы Блазиуса и Пуазейля. 2. Начальный
- 61. Скачать презентацию