Содержание
- 2. Тяговый привод Тяговый привод используется как средство передачи энергии на канаты лифта. Тяговое усилие передается за
- 3. Лебедка обычно расположена над шахтой, т.к. верхнее ее положение обеспечивает применение наиболее простой канатной системы и
- 4. Схемы основных канатных систем представлены на ниже. (На всех схемах принято изображение тягового шкива следующее.
- 5. 1) Верхнее расположение лебедки: Привод с одним обхватом, кратность канатной. подвески i = 1 Установка, показанная
- 6. Привод с двойным обхватом, кратность канатной подвески i = 1. Канаты лифта проходят от кабины через
- 7. Привод с одним обхватом, кратность канатной подвески i = 2 В системах с кратностью канатной подвески
- 8. Привод с одним обхватом, кратность канатной подвески i = 4 Канатная система с верхним расположением лебедки,
- 9. (2) Лебедка в нижнем помещении: Привод с одним обхватом, кратность канатной подвески i = 1 Канатная
- 10. Привод с двойным обхватом, кратность канатной подвески i = 1. Канатная система с нижним располо- жением
- 11. Привод с одним обхватом, кратность канатной подвески i = 2 . Канатная система с нижним расположением
- 12. Канатные системы с компенсирующими канатами. (кратность канатной подвески 1) и (кратность канатной подвески 2). Лебедка расположена
- 13. 2. Тяговый шкив и отводной блок В соответствии с требованиями стандартов соотношение между расчетным диаметром шкива
- 14. Материал тяговых шкивов и отводных блоков Тяговые шкивы обычно отливаются из серого чугуна с твердостью по
- 15. Отводной блок, выполненный из OPTAMID®
- 16. Эти материалы обладают следующими преимуществами: - малый удельный вес, - высокая жесткость и твердость, - высокую
- 17. Отводные блоки OPTAMID® имеют ряд важных качеств: - удельный вес этого материала составляет только 1,15 г/см3,
- 18. Отводные блоки производятся литьем без размерных ограничений. Они могут опираться на роликовые подшипники или втулки. Тяговые
- 19. (б) Полукруглый (U-образный) или полукруглый с подрезом
- 20. С полукруглым ручьем тяговая способность значительно ниже, поэтому часто используется привод с двойным обхватом, особенно, в
- 21. Испытания и измерения сил натяжения канатов лифтов, проведенные несколько лет назад, выявили лучшее распределение нагрузки по
- 22. Большей частью, отводной блок расположен в машинном помещении. Однако если требуется большое рас- стояние между центром
- 23. Угол φ между горизонтальной осью шкива и точкой касания каната с его поверхностью демонстрирует потерю угла
- 24. Так как расстояние l определено при конкретном значении l =L-(Rs +Rp), зависимость угла обхвата от вертикального
- 25. 3. Силы, действующие на шкив Максимальная тяговая способность, которая может развиваться ручьями шкива, является функцией фактической
- 26. Величина силы статического натяжения Т1 и Т2 зависит от номинальной грузоподъемности, массы кабины или противовеса, соответственно,
- 27. Если применяются компенсирующие канаты, влияние их массы, как и силы натяжения, нельзя не учитывать. (В отношении
- 28. Силы, действующие на шкив, в случае применения привода с двойным обхватом, показаны на рис. Т3 -
- 29. Тяга значительно увеличивается и поэтому применение двойного обхвата с этой точки зрения очень удобно. С другой
- 30. 3.1.4. Контактное давление каната в ручье обода шкива Максимальное допустимое значение контактного давления рассчитывается так где
- 31. В некоторых европейский странах максимальное давление определяется не только в зависимость от скорости каната, но также
- 32. График зависимости максимального контактного давления от скорости каната
- 33. Коэффициент к может быть рассчитан по формуле При расчетах контактного давления в ручьях шкива различного профиля
- 34. (а) Клиновой ручей (V-образный) Предполагается, что длина деформированной части поверхности каната, вызванная радиальным давлением, составляет приблизительно
- 35. Максимальная величина контактного давления в любой точке дуги обхвата шкива канатом определяется следующей формулой: где Т-
- 36. Из уравнения 3.11 следует, что контактное давление прямо пропорционально силе натяжения, которая изменяется по закону экспоненты
- 37. Износ преобразует форму клинового ручья в полукруглый с подрезом с переменным углом контакта, эффект будет тот
- 38. Для сохранения минимального фиксированного значения р иногда используются клиновой ручей с подрезом. Фактическая величина контактного давления
- 39. (b) Полукруглый ручей Как показано на рис. , после износа полукруглого ручья, канат углуб- ляется в
- 40. Тогда, если коэффициент трения постоянный, то радиальная составляющая контактного давления должна быть постоянной в любой точке
- 41. При ф = 0, когда cosψ = 1, давление достигает максимального значения в нижней части ручья.
- 42. Так как сумма вертикальных составляющих контактных давлений в радиальной плоскости должна находиться в равновесии с радиальной
- 43. Выражение D х (d/4) х dα х dψ представляет собой бесконечно малую величину площадки контакта, размеры
- 44. (с) Ручей полукруглый с подрезом Распределение контактного давления по площади контакта (рис.) аналогично распределение для полукруглого
- 45. Линия контакта между канатом и ручьем прерывается там, где изначально давление должно было бы быть наибольшим;
- 46. и после применения такой же математической техники конечная формула будет выглядеть так Максимальное давление будет на
- 47. Коэффициент трения канатов в ручьях (а) Клиновой ручей (V-образный) Общеизвестно, что коэффициент трения для клинового ручья
- 48. (b) Полукруглый ручей (U-образный) Элементарная тангенциальная реакция dF, вызванная действием радиальной силы dN на бесконечно малую
- 49. (с) Полукруглый ручей с подрезом Если применяется та же самая процедура, как и в пункте (Ь),
- 51. Для угла 5, равного 180°, коэффициент трения достигает своего максимального значения: для полукруглого ручья Iдля полукруглого
- 52. Тяговая способность при разных условиях Сила тяги должна быть в любое время достаточной независимо от нагрузки,
- 53. В результате где Т1/Т2 - отношение между большими и меньшими статическим силами в ветвях канатной подвески
- 54. При расчете статических сил, рекомендуется принять во внимание два случая: (a) кабина стоит на уровне самой
- 55. Натяжение каната на стороне кабины Натяжение каната на стороне противовеса Здесь приводится расчет натяжения канатов с
- 56. (b) Незагруженная кабина на самой высокой посадочной площадке .Натяжение каната на стороне противовеса Натяжение каната на
- 57. В случае (b) также следует учесть влияние массы подвесного кабеля. Влияние динамического (инерционного) вращающего момента шкива
- 58. В конечном итоге динамическая сила рассчитывается по формуле Большое внимание следует уделить определению силы тяги, в
- 59. Максимально возможная тяга ограничена углом обхвата а и коэффициентом трения канатов в ручьях f в соответствии
- 60. Они применялись многие годы на тяговых лебедках в шахтах (Коерре); их приводные тяговые шкивы большого диаметра
- 61. Первые образцы вкладышей для лифтов с тяговым приводом, появившиеся в середине 1960-х, имели конструкцию сходную с
- 62. В связи с необходимостью установки вкладышей увеличено расстояние между ручьями и стоимость механической обработки ручьев стала
- 63. Серийная конструкция вкладышей для ручьев, изготовленных компаниией Otis Elevator Со, включает гибкое кольцо полиуретана, помещенное в
- 64. Концы термопластичного профиля затем состыковываются посредством приспособления hot-knife и образуют однородную бесконечную ленту. Состыкованный профиль натягивается
- 65. В соответствии со сандартом А 17.1 кабина с нагрузкой, равной 125% номинальной, должна быть безопасно остановлена
- 66. Если происходит разрушение полиуретановых вкладышей, канат будет иметь линейный контакт с клиновым ручьем на дуге обхвата
- 67. Полиуретановые вкладыши используются и с редукторными и безредукторными лебедками при скорости кабины до 5 м/с. (Ь)
- 68. . Схема привода с "удлиненным обхватом"
- 69. Для того, чтобы исключить любой нежелательный взаимный контакт канатов необходимо гарантировать достаточный зазор. С этой целью
- 70. И приводной шкив, и отводной блок оборудованы неметаллическими вкладышами, которые увеличивают силу сцепления и минимизирует износ
- 71. (а) Приводной шкив вращается в направлении часовой стрелки Сила растяжения в подвесных канатах на стороне кабины
- 72. Осевая сила растяжения пружины: где x0 - деформация от статической нагрузки пружины, когда система находится в
- 73. На основе уравнений 3.26, 3.27 и 3.28 получаем Приравнивая (3.25) и (3.29), мы получаем
- 74. Ускорение а может быть выражено следующим образом После подстановки в (3.30) выражения (3.31) мы получаем
- 75. В положении статического равновесия уравнение (3.25) имеет вид а уравнение (3.29) С учетом этого преобразуем уравнение
- 76. Уравнение 3.33 - дифференциальное уравнение простого гармонического колебания Где отсюда
- 77. Частотаf1 равна и соответствующая угловая частота (круговая частота) ω1
- 78. (b) Тяговый шкив вращается в направлении против часовой стрелки Нагрузка, действующая на пружину Схема вращения шкива
- 79. Применяя те же математические методы, как в пункте (а), мы получаем и дифференциальное уравнение простого гармонического
- 80. Если мы приравняем, То Частота f2 равняется
- 81. и угловая частота ω2 Отношение угловых частот (круговых частот) равно Доступная тяговая способность определяется конечной формулой
- 82. Результаты этого анализа могут быть использованы для определения допустимой величины коэффициента тяговой способности посредством следующей процедуры:
- 83. График гармонических колебаний кабины лифта
- 84. Скольжение каната Относительное движение каната в ручье обода шкива имеет две составляющие и определяется их наложением.
- 85. Износ ручьев шкива Из-за взаимодействия каната со шкивом, которое происходит при работе лифта, большинство факторов, влияющих
- 86. При различных рабочих диаметров окружные скорости отдельных канатов будут разными и, в результате, некоторые канаты будут
- 87. Радиальный эффект вызывается натяжением, которое порождает контактное давление между канатом и ручьем. Величина давления определяет степень
- 88. Преобразование крутящих моментов Когда осуществляется преобразование статического и динамического (инерционного) момента, связанного с движением лифта, от
- 89. Обозначение величин, используемых в последующих расчетах: Md - движущий момент на тихо- ходном валу, Мр -
- 90. Пуск привода - подъём кабины (а) Вращающий момент на стороне кабины Схема для расчета М1
- 91. (b) Вращающий момент на стороне противовеса) (bа) (bb) Схема для расчета М1
- 92. Пуск привода - опускание кабины (с) Вращающий момент на стороне кабины (са) (сb) Схема для расчета
- 93. (d) Вращающий момент на стороне противовеса Схема для расчета М1
- 94. Торможение - подъем кабины (а) Вращающий момент на стороне кабины (аа) (аb) Схема для расчета М1
- 95. (b) Вращающий момент на стороне противовеса. Схема для расчета М1
- 96. Торможение - опускание кабины (с) Вращающий момент на стороне кабины. Схема для расчета М1
- 97. (d) Вращающий момент на стороне противовеса (da) (db) Схема для расчета М1
- 98. За исключением гидравлических лифтов, все ранние типы лифтовых подъемных машин были с барабанным приводом; применялись два
- 99. Подобная схема установки и конструкция лебедки абсолютно устарела, поскольку в соответствии со стандартами EN 81-1 и
- 100. Для продления срока службы каната и винтовой канавки применяют нарезной барабан с одним слоем навивки. Поперечное
- 101. Соотношение между расчетным диаметром барабана и номинальным диаметром подвесных канатов должно быть не менее 40. Число
- 102. Длина намотки одного каната на нарезном барабане l = z∙t,( мм), (51) где t - шаг
- 103. Если число подвесных канатов n, длина, соответственно, увеличится, т.е. l = z∙ t ∙n, (мм), Угол
- 105. Скачать презентацию