Уравнение температурного режима реактора

Сентябрь 9, 2022

Главная
Химия
Уравнение температурного режима реактора

Содержание

2. Для вывода расчетных уравнений температурного режима реактора составляют его энергетический баланс, базирующийся на принципе сохранения энергии.
3. Количество тепла, поступающего со всеми физическими потоками в элементарный объем dV в единицу времени, I Для
4. Следует отметить, что составляющие теплового баланса суммируются алгебраически. Как и для материального баланса в зависимости от
5. При проведении процесса при постоянном давлении (P = const), что наиболее характерно для технологии основного органического
6. где - теплоемкость 1 моля реакционной смеси. - тепловой эффект реакции, отнесенный к 1 молю определяющего
7. Пути изменения энтальпии реакционной системы в координатах «температура-степень превращения» Согласно пути (a) вначале происходит изменение степени
8. Для реакций между твердыми и жидкими веществами и идеальными газами влиянием давления на тепловой эффект можно
9. Расчеты неизотермических периодических реакторов. Для изучения кинетических закономерностей реакции в лабораторных условиях чаще всего используют периодические
10. Для составления теплового баланса химического реактора нужно знать следующие основные данные: 1)Зависимость констант скоростей реакций от
11. Адиабатические реакторы.(Простая реакция) Проведению реакций в адиабатических условиях способствуют: 1. Небольшой тепловой эффект реакции. 2. Возможность
12. Для неизотермических условий расчет периодических реакторов сводится также к определению их числа по заданной производительности. Однако,
13. Пусть имеется реакция Составим тепловой баланс реактора в дифференциальной форме, для чего рассмотрим изменение параметров системы
14. Тогда: Все выделяющееся тепло реакции остается в реагирующей системе. Количество тепла, выделившиеся к данному моменту времени
15. Тепловой баланс в системе (изменение энтальпии всей системы) где (Hi)T – энтальпия i-го вещества, включая инерты
16. Если фазовые превращения отсутствуют, то тепловой баланс можно преобразовать к виду. (Для 1 моля было )
17. Если зависимость мольной теплоемкости i-го вещества Сpi от температуры известна, то уравнение теплового баланса легко интегрируется.
18. Последнее уравнение наглядно показывает связь между температурой реакционной смеси и текущим значением MA , характеризующим глубину
19. Решая совместно уравнение теплового баланса и характеристическое уравнение периодического идеального реактора. Находят время для достижения требуемой
20. Расчет теплового баланса адиабатического периодического реактора идеального смешения был проведен для случая, когда тепловой эффект реакции
21. До сих пор мы записываем тепловой баланс, используя в качестве параметры, характеризующего глубину протекания реакции, текущее
22. Разделим левую и правую части уравнения на МАО или Это уравнение решается совместно с характеристическим уравнением
23. Для простой реакции: При составлении теплового баланса с использованием нужно учитывать стехиометрические коэффициенты. ХА В общем
24. Теперь тепловой баланс будет иметь вид:
25. Сложные реакции При составлении теплового баланса для сложных реакций нужно учитывать долю тепла каждой реакции в
26. Проведем некоторые преобразования. Зная, что Запишем: Теперь уравнение теплового баланса будет иметь вид: где m –
27. Разделим левую и правую части уравнения на V. или
28. Где - скорость образования (расходования) i-го вещества. Число веществ m, присутствующих в реакционной массе больше числа
29. Совместное решение уравнения теплового баланса и системы из n – характеристических уравнений позволяет определить концентрации всех
30. Политермические реакторы Из всех неизотермических условий адиабатические являются простейшими, т.к. не учитывается теплообмен между реакционной массой
31. Запишем скорость теплопередачи в общем виде . При этом, если тепло поглощается системой, то величина Q
32. В полученном уравнении 3 переменных ХА, τ и Т . Используем уравнение для замены dτ на
33. Или Если R известна как функция температуры, то уравнение можно интегрировать.
34. В периодических реакторах с мешалкой осуществляется непрямое нагревание (или охлаждение) реакционной массы, т.е. теплопередача через стенку.
35. Теплопередача может осуществляться излучением теплопроводностью конвекцией В реакторе с перемешивающейся жидкостью теплопередача осуществляется в основном путем
36. Kq- коэффициент теплопередачи, являющийся функцией коэффициента теплоотдачи от реакционной смеси к стенке и от стенки к
37. В аппаратах с мешалкой для определения коэффициентов теплоотдачи от реакционной массы к поверхности теплопередачи обычно используются
38. Если подвод тепла к реакционной массе (или его отвод) осуществляется теплоносителем (хладагентом), меняющим свою температуру, т.е.
39. Если пространство, в котором движется теплоноситель, нельзя рассматривать как зону идеального смешения, т.е. когда выхода, то
40. При небольшом различии между температурами теплоносителя на входе Тт и выходе принимают как их среднеарифметическое значение,
41. В тепловых балансах адиабатического и политропического реактора не читывались тепловые потери в окружающую среду и не
42. В адиабатических условиях происходит повышение температуры реакционной смеси до тех пор, пока не будет достигнута предельная
43. В политропических условиях в начальный момент времени скорость тепловыделения высока из-за того, что концентрации исходных реагентов
44. Для каждого конкретного случая допустимый интервал изменения температуры реакционной массы проверяется расчетом. Основными параметрами, влияющими на
45. Программно-регулируемые периодические реакторы. Как уже отмечалось, что при изотермических условиях расчет реактора сводится только к решению
46. Тогда для простой реакции в изотермических условиях достаточно справедливы равенства: или откуда
47. В зависимости от того, происходит или нет фазовый переход у теплоносителя (хладагента), регулирование температуры реакции при
48. При фазовом переходе изменение температуры теплоносителя (хладагента) во времени определяется при совместном решении уравнений. и Решение
49. Изменение расхода теплоносителя (хладагента) G во времени для заданной поверхности теплообмена может быть найдено путем совместного
50. Достоинства периодических процессов 1) простота дозировки исходных реагентов по массе или объему и выгрузки продуктов путем
51. Недостатки периодических процессов низкий коэффициент использования реакционного объема и трудность обеспечения стационарного режима; трудности управления, обслуживания
53. Скачать презентацию

Слайд 2

Для вывода расчетных уравнений температурного режима реактора составляют его энергетический баланс,

базирующийся на принципе сохранения энергии.
При строгом подходе нужно учитывать все формы энергии:
Тепловую
Кинетическую
Потенциальную
энергию тяготения
энергию электрического и магнитных полей.
Однако, при технических расчетах вполне достаточно учитывать баланс тепловой энергии.
В то время, как число устанавливаемых материальных балансов равно числу ключевых веществ для гомогенных гомофазных систем, нужен только один тепловой баланс.
Это определено тем, что тепловой баланс связан с уравнением материального баланса для каждого ключевого реагента через соответствующее выражение скорости химической реакции.

Слайд 3

Количество тепла, поступающего со всеми физическими потоками в элементарный объем dV

в единицу времени, I

Для элементарного объема реактора dV тепловой баланс записывается в следующем виде:

Количество тепла, выделяемое в объеме dV в единицу времени за счет химических превращений, II

Количество тепла, отводимое из объема dV в единицу времени через поверхность теплопередачи,III

Количество тепла, уходящего из объема dV в единицу времени со всеми физическими потоками, IV

(Количество тепла, остающееся в объеме dV в единицу времени)
V

Слайд 4

Следует отметить, что составляющие теплового баланса суммируются алгебраически. Как и для

материального баланса в зависимости от условий в реакторе, тепловой баланс можно составлять для элементарного объема или реактора в целом.

Слайд 5

При проведении процесса при постоянном давлении (P = const), что наиболее

характерно для технологии основного органического синтеза, тепловой баланс выражает изменение энтальпии реакционной массы объема в единицу времени.
Энтальпия является функцией состояния,
- это количество тепла, которое нужно подвести к единице количества реакционной смеси для изменения температуры от T0 до T1 и степени превращения, например определяющего реагента A, от XA0 до XA1 не зависит от пути интегрирования.

Слайд 6

где
- теплоемкость 1 моля реакционной смеси.
- тепловой эффект

реакции, отнесенный к 1 молю
определяющего реагента А.
На рис. 1 приведены 2 варианта интегрирования системы:
т

H0 a

XA0

XA1

Слайд 7

Пути изменения энтальпии реакционной системы в координатах «температура-степень превращения»
Согласно пути (a)

вначале происходит изменение степени превращения XA при температуреT0 и затем производится повышение температуры полученной реакционной смеси от T0 до T1
Второй путь (б) предполагает нагревание исходной смеси при XA= XA0 от T0 до T1 , а затем при проводится реакция с изменением степени превращения от XA0 до XA1 .
Теплота химической реакции определяется как разность энтальпий продуктов и исходных веществ.
Так как тепло выделяется, когда энтальпия продуктов меньше энтальпии исходных веществ, реакции с отрицательной разностью энтальпий называются экзотермическими и с положительной (идут с поглощением тепла) называются эндотермическими.

Слайд 8

Для реакций между твердыми и жидкими веществами и идеальными газами влиянием

давления на тепловой эффект можно пренебречь.
В случае неидеальных газов учет давления необходим.
Тепловой эффект реакции обычно меняется с изменением температуры, поэтому для определения ( ) при некоторой температуре Т используют известное уравнение Кирхгоффа

Слайд 9

Расчеты неизотермических периодических реакторов.
Для изучения кинетических закономерностей реакции в лабораторных условиях

чаще всего используют периодические реакторы.
Благодаря большой наружной поверхности, приходящейся на единицу объема аппарата в небольших установках, и в результате того, что теплопередача в этих установках всегда может быть обеспечена и не лимитируется экономическими соображениями, в лаборатории удается поддерживать условия, близкие к изотермическим.
При увеличении размеров аппарата его объем растет как размерность длины в кубе, а поверхность теплопередачи – как размерность длины в квадрате, поэтому в крупных промышленных агрегатах практически осуществимая скорость теплопередачи строго ограничена.
Следовательно, в промышленных условиях большое значение приобретают вопросы кинетики теплопередачи.

Слайд 10

Для составления теплового баланса химического реактора нужно знать следующие основные данные:
1)Зависимость

констант скоростей реакций от температуры ( k=f(T) )
2) теплоту химических реакций как функцию температуры ( )
3) теплофизические характеристики системы: например теплоты фазовых переходов и теплоемкости всех веществ
4) тепловые потоки или коэффициенты теплопередачи
В тепловом балансе учитывается связь температуры реакционной массы с параметром, характеризующим глубину протекания реакции.

Слайд 11

Адиабатические реакторы.(Простая реакция)
Проведению реакций в адиабатических условиях способствуют:
1. Небольшой тепловой эффект

реакции.
2. Возможность регулирования начальной температуры так, чтобы ее изменение не выводило систему за пределы рабочего режима.
3. Большая теплоемкость аппаратов, растворителя или какого-либо присутствующего инертного вещества, достаточная для того, чтобы компенсировать температурный эффект реакции.

Слайд 12

Для неизотермических условий расчет периодических реакторов сводится также к определению их

числа по заданной производительности.
Однако, в этом случае непосредственный расчет из
характеристического уравнения ( ) невозможен
из-за того, что является функцией не только глубины протекания реакции, но и температуры. Поэтому находится при совместном решении теплового баланса и его характеристического уравнения.

Слайд 13

Пусть имеется реакция
Составим тепловой баланс реактора в дифференциальной форме, для

чего рассмотрим изменение параметров системы за время dτ.
За глубину протекания реакции примем текущее количество молей реагента A (MA). Использование MA при составлении теплового баланса в данном случае очень наглядно, т.к. является мольной теплотой реакции.
Отнесем ее, а также энтальпии всех веществ, включая инертный разбавитель, если он имеется в системе, и реактор к начальной температуре системы T0 , т.е. к температуре в момент τ=0.

Слайд 14

Тогда:
Все выделяющееся тепло реакции остается в реагирующей системе. Количество тепла, выделившиеся

к данному моменту времени за счет химической реакции, а также повышение температуры в системе пропорционально убыли исходного реагента.

Слайд 15

Тепловой баланс в системе
(изменение энтальпии всей системы)
где
(Hi)T –

энтальпия i-го вещества, включая инерты (HИН)и материал аппарата(НАП) при температуре Т, достигнутой системой ко времени τ.
(Мio) - количество молей i-го вещества, включая инерты(MИН) и материал аппарата (МАП) к моменту времени τ = 0.

Слайд 16

Если фазовые превращения отсутствуют, то тепловой баланс можно преобразовать к виду.

(Для 1 моля было )

Слайд 17

Если зависимость мольной теплоемкости i-го вещества Сpi от температуры известна, то

уравнение теплового баланса легко интегрируется. Например, Сpi=const, что часто бывает вполне оправдано для технических расчетов, тогда зная, что при τ = 0, MA =Mao и T= Toполучим:

или

Слайд 18

Последнее уравнение наглядно показывает связь между температурой реакционной смеси и текущим

значением MA , характеризующим глубину протекания реакции.
При составлении теплового баланса потери тепла не учитывать.

Слайд 19

Решая совместно уравнение теплового баланса и характеристическое уравнение периодического идеального реактора.
Находят

время для достижения требуемой степени превращения ХA . Знание величины ХAК позволяет определить верхний предел интегрирования характеристического уравнения MAК .

или
Начальное количество молей реагента A(МАo), загружаемое в реактор, рассчитывается по известным САo и V.
где V= const

Слайд 20

Расчет теплового баланса адиабатического периодического реактора идеального смешения был проведен

для случая, когда тепловой эффект реакции и энтальпии всех веществ были отнесены к начальной температуре реакционной смеси. Это не является обязательным условием. Они могут быть отнесены к любой температуре, называемой температурой основного уровня (Т Осн ). В этом случае, учитывая, что энтальпия системы является функцией состояния, имеем:

Слайд 21

До сих пор мы записываем тепловой баланс, используя в качестве

параметры, характеризующего глубину протекания реакции, текущее количество молей определяющего реагента A. Учитывая, что имеется линейная связь между МА и ХА , уравнение теплового баланса можно представить в другом, нежели ранее виде.

Пусть
Кроме того:
Тогда:

Слайд 22

Разделим левую и правую части уравнения на МАО
или
Это уравнение решается совместно

с характеристическим уравнением периодического идеального реактора.

Слайд 23

Для простой реакции:
При составлении теплового баланса с использованием нужно учитывать стехиометрические

коэффициенты. ХА
В общем случае: или для нашей реакции:

Слайд 24

Теперь тепловой баланс будет иметь вид:

Слайд 25

Сложные реакции
При составлении теплового баланса для сложных реакций нужно учитывать долю

тепла каждой реакции в суммарном тепловом эффекте.
В дифференциальном виде суммарный тепловой эффект может быть представлен следующим образом:

где
n - число линейно независимых химических реакций, протекающих в реакторе, и чтобы решить теперь уравнение теплового баланса, нужно иметь n уравнений расходования (образования) ключевых веществ.

Слайд 26

Проведем некоторые преобразования. Зная, что
Запишем:
Теперь уравнение теплового баланса будет

иметь вид:
где m – число веществ, присутствующих в реакционной массе, за исключением инертных разбавителей.

Слайд 27

Разделим левую и правую части уравнения на V.
или

Слайд 28

Где
- скорость образования (расходования) i-го вещества.
Число веществ m, присутствующих в

реакционной массе больше числа линейно независимых реакций n.
Для каждого ключевого вещества нужно записать характеристическое уравнение:
Совместное решение уравнения теплового баланса и системы из n – характеристических уравнений позволяет определить концентрации всех ключевых веществ, включая и целевой продукт, а также температуру реакционной массы Т.

Слайд 29

Совместное решение уравнения теплового баланса и системы из n – характеристических

уравнений позволяет определить концентрации всех ключевых веществ, включая и целевой продукт, а также температуру реакционной массы Т.
Решение проводится от τ=0, СА =САО и Т=Т0 и до τ=0 , СА =САкон =САО(1-ХАкон), где ХАкон , а следовательно и САкон известны. Теперь можно найти значение интегральной селективности по целевому
продукту в адиабатических условиях.
После этого определяют FAO и W, а затем и требуемое число реакторов.

Слайд 30

Политермические реакторы
Из всех неизотермических условий адиабатические являются простейшими, т.к. не учитывается

теплообмен между реакционной массой и внешней средой.
Для экзотермических реакций происходит разогрев реакционной массы по мере возрастания степени превращения определяющего реагента и для эндотермических – охлаждения.
Часто необходимо регулировать температуру в пределах заданного диапазона. Это достигается осуществлением соответствующего теплообмена.
Как и при анализе адиабатического режима, тепловой баланс политропического реактора устанавливает между параметром глубины протекания реакции и текущей температурой, но в общем случае необходимо учитывать кроме теплоты химических превращений также тепло, переданное через поверхность теплопередачи.

Слайд 31

Запишем скорость теплопередачи
в общем виде .
При этом, если тепло поглощается

системой, то величина Q положительна.
Покажем методику составления теплового баланса с учетом теплопередачи на примере простой реакции:
Баланс будем составлять, используя в качестве параметра глубины протекания реакции степень превращения реагента А. Тогда без учета потерь тепла в окружающую среду:

Слайд 32

В полученном уравнении 3 переменных ХА, τ и Т . Используем

уравнение для замены dτ на dХА в тепловом
балансе периодического реактора. Теперь имеем.
Разделим левую и правую части в этом уравнении на МАО:

Слайд 33

Или
Если R известна как функция температуры, то уравнение можно интегрировать.

Слайд 34

В периодических реакторах с мешалкой осуществляется непрямое нагревание (или охлаждение) реакционной

массы, т.е. теплопередача через стенку.
Скорость теплопередачи при этом зависит от
физических свойств перемешиваемой жидкости и нагревающей или охлаждающей среды,
размеров аппарата,
материала
толщины стенки аппарата
стенки перемешивания.

Слайд 35

Теплопередача может осуществляться
излучением
теплопроводностью
конвекцией
В реакторе с перемешивающейся жидкостью

теплопередача осуществляется в основном путем теплопроводности и вынужденной конвекции.
В этом случае скорость теплопередачи R представляется известным уравнением.
Sq- поверхность теплопередачи

Слайд 36

Kq- коэффициент теплопередачи, являющийся функцией коэффициента теплоотдачи от реакционной смеси к

стенке и от стенки к теплоносителю (хладагенту), а также коэффициента теплопроводности стенки и ее загрязнений.
T - текущая температура в периодическом идеальном реакторе.
TT - температура теплоносителя (хладагента)

Слайд 37

В аппаратах с мешалкой для определения коэффициентов теплоотдачи от реакционной массы

к поверхности теплопередачи обычно используются критериальные зависимости, известные из курса «Процессы и аппараты »
Если подвод тепла к реакционной массе (или его отвод) осуществляется за счет фазового перехода теплоносителя (хладагента), то TT= const. В этом случае, решая совместно уравнение теплового баланса реактора:
и характеристическое уравнение при начальных
условиях ХА =0, τ= 0 и T=T0 ,находят τ.

Слайд 38

Если подвод тепла к реакционной массе (или его отвод) осуществляется теплоносителем

(хладагентом), меняющим свою температуру, т.е. ТТ= const, то необходимо составлять еще одно уравнение теплового баланса – по теплоносителю (хладагенту).
Если пространство, в котором находится теплоноситель (хладагент) можно рассматривать как зону идеального смешения, то тепловой баланс для теплоносителя (хладагента) запишется в виде:
следовательно, это служит заменой в уравнении
G - массовый расход теплоносителя (хладагента);
Ср - массовая теплоемкость теплоносителя (хладагента).

Слайд 39

Если пространство, в котором движется теплоноситель, нельзя рассматривать как зону идеального

смешения, т.е. когда выхода, то тепловой баланс можно записать в виде:
где
ТТ – это некоторая средняя температура теплоносителя между температурой входа и выхода .

Слайд 40

При небольшом различии между температурами теплоносителя на входе Тт и выходе

принимают как их среднеарифметическое значение, а при
большом ( – как среднелогарифмическое.
При переменном значении Т Т нахождение времени τ осуществляется путем совместного решения уравнений теплового баланса реакционной смеси и теплоносителя (хладагента) и характеристического уравнения реактора.

Слайд 41

В тепловых балансах адиабатического и политропического реактора не читывались тепловые потери

в окружающую среду и не проводился расчет необходимой толщины изоляции. Методика таких расчетов известна из курса «Процессы и аппараты».
На рисунке изображены кривые изменения с температуры для простой экзотермической реакции в адиабатических и политропических условиях.
а) адиабата
б) δ- политропа
в) изотерма

Слайд 42

В адиабатических условиях происходит повышение температуры реакционной смеси до тех пор,

пока не будет достигнута предельная температура реакции.
Это та температура, которой достигла бы система, реагирующая адиабатически до момента равновесия.

Слайд 43

В политропических условиях в начальный момент времени скорость тепловыделения высока из-за

того, что концентрации исходных реагентов большие и скорость реакции большая.
По мере израсходования реагентов скорости тепловыделения и теплоотвода сравниваются, а затем уже скорость теплоотвода начинает превышать скорость тепловыделения.
Следовательно, при больших степенях превращения определяющего реагента А на кривой (T – τ) для политропы будет наблюдаться точка экстремума

Слайд 44

Для каждого конкретного случая допустимый интервал изменения температуры реакционной массы проверяется

расчетом.

Основными параметрами, влияющими на профиль температуры в реакторе, являются:
1) поверхность теплопередачи.
2) коэффициент теплопередачи
3)температура теплоносителя (хладагента)
4) начальная температура исходных реагентов
5) количество инертных разбавителей и масса реактора.

Слайд 45

Программно-регулируемые периодические реакторы.
Как уже отмечалось, что при изотермических условиях расчет реактора

сводится только к решению его характеристического уравнения.
Однако, до сих пор не рассматривалось, каким образом эти условия могут быть созданы.
В периодическом реакторе во времени меняется скорость химической реакции, а следовательно, и скорость тепловыделения реакционной массы.
Если скорость теплопередачи такая, что возможно поддержание изотермических условий в системе, то в любой момент времени скорость отвода тепла равна скорости выделения теплоты реакции.
Очевидно, что количество тепла, отводимое от реакционной массы в единицу времени равно тому же количеству тепла, переданному хладагенту

Слайд 46

Тогда для простой реакции в изотермических условиях достаточно справедливы равенства:
или
откуда

Слайд 47

В зависимости от того, происходит или нет фазовый переход у теплоносителя

(хладагента), регулирование температуры реакции при заданной величине поверхности теплообмена достигается двумя способами.

1.
Если фазовый переход происходит,
то по определенной программе
нужно регулировать давление в
рубашке (змеевике)
и
тем самым – температуру
фазового перехода.
2.
Если фазового перехода не происходит,
а наблюдается лишь изменение
по длине теплообменника температуры
теплоносителя (хладагента),
то варьируют во времени
его расход.

Слайд 48

При фазовом переходе изменение температуры теплоносителя (хладагента) во времени определяется при

совместном решении уравнений.
и
Решение проводится после раскрытия конкретного вида выражения скорости химической реакции как функции степени превращения определяющего реагента А.

Слайд 49

Изменение расхода теплоносителя (хладагента) G во времени для заданной поверхности теплообмена

может быть найдено путем совместного решения системы уравнений:
и
Выбор реакционного узла для непрерывных гомогенных реакций в газовой и жидкой фазах. Конструктивное оформление.

Слайд 50

Достоинства периодических процессов
1) простота дозировки исходных реагентов по массе или объему

и выгрузки продуктов путем слива;
2) простота аналитического контроля и регулирования продолжительности процесса;
3) возможность изменения режимов процесса без переделки аппарата;
4) возможность одно- или двухсменной работы вместо круглосуточной.

Слайд 51

Недостатки периодических процессов
низкий коэффициент использования реакционного объема и трудность обеспечения

стационарного режима;
трудности управления, обслуживания и необходимость применения батарей реакторов для обеспечения непрерывности технологического процесса.

Уравнение температурного режима реактора

Содержание

Для вывода расчетных уравнений температурного режима реактора составляют его энергетический баланс,

Количество тепла, поступающего со всеми физическими потоками в элементарный объем dV

Следует отметить, что составляющие теплового баланса суммируются алгебраически. Как и для

При проведении процесса при постоянном давлении (P = const), что наиболее

где - теплоемкость 1 моля реакционной смеси. - тепловой эффект

Пути изменения энтальпии реакционной системы в координатах «температура-степень превращения» Согласно пути (a)

Для реакций между твердыми и жидкими веществами и идеальными газами влиянием

Расчеты неизотермических периодических реакторов. Для изучения кинетических закономерностей реакции в лабораторных условиях

Для составления теплового баланса химического реактора нужно знать следующие основные данные:1)Зависимость

Адиабатические реакторы.(Простая реакция) Проведению реакций в адиабатических условиях способствуют:1. Небольшой тепловой эффект